Коэффициенты влияния — Определение 298 — 300 Применение

При составлении дифференциальных уравнений свободных колебаний механической системы, на которую действуют восстанавливающие упругие силы, определение потенциальной энергии вызывает в ряде случаев затруднения. В этих случаях применение вместо коэффициентов жесткости коэффициентов влияния существенно упрощает решение задачи. [c.109]

Метод математической обработки с применением способа наименьших квадратов аналогичен описанному выше при определении коэффициентов уравнения типа (3.1). Важно подчеркнуть, что такой способ обработки результатов испытаний избавляет от необходимости отдельной оценки главного параметра критерия прочности, отражающего влияние неоднородности свойств материала. Совместная обработка результатов всех испытаний повышает достоверность оценок всех коэффициентов, в том числе и коэффициента X. [c.150]

Для устранения влияния различных условий теплоотвода и получения сравнимых результатов испытания предусмотрено применение специальных головок и гнезд для образцов, обеспечивающих строго определенные условия теплоотвода. Это существенно потому, что коэффициент трения и износ зависят не только от поверхностных и объемных температур, но и характера изменения температуры по глубине образца— температурного градиента [4, 5]. Последний в большой мере зависит от формы гнезд и головок. Температура, возникающая в процессе испытания, измеряется с помощью термопары, установленной в неподвижном образце (образец с большей теплопроводностью) на глубине [c.120]

При расчете авиационных конструкций на малоцикловую прочность должно быть учтено влияние большого количества нагрузок малой амплитуды с определением местных напряжений и деформаций в диапазоне до 10 —10 циклов. В этих условиях применение таких численных методов расчета напряженно-деформированного состояния, как МКЭ, МКР (см. гл. 8), существенно ограничено из-за большого количества зон концентрации и необходимого машинного времени и определенное преимущество имеют инженерные методы расчета коэффициентов концентрации напряжений и деформаций на контуре отверстий или вырезов в соответствии с гл. 2, 4, 7, 11. [c.107]

К термину Коэффициент сохранения эффективности . Коэффициент сохранения эффективности характеризует степень влияния отказов элементов объекта на эффективность его применения по назначению. При этом под эффективностью применения объекта по назначению понимают его свойство создавать некоторый полезный результат (выходной эффект) в течение периода эксплуатации в определенных условиях. [c.227]

АТП. Определение нормируемого расхода автомобильного бензина, дизельного топлива, сжиженного и сжатого газов на АТП при расчетах с водителями осуществляется по линейным нормам расхода и нормативным коэффициентам. Последние учитывают влияние на расход топлива автомобилями различных факторов, не учтенных в линейных нормах. Значения линейных норм расхода, предельные значения нормативных коэффициентов увеличения и снижения линейных норм и условия их применения утверждены Госпланом СССР. [c.319]

Обычно определяют максимальное значение коэффициента на частоте, при которой резонансные свойства датчика по отношению к поперечному возбуждению не вызывают увеличения этого коэффициента. Измерения производят при одном значении параметра поперечной составляющей движения в отсутствие движения вдоль измерительной оси. Простейший способ определения основан на использовании резонансной виброустановки с малым значением поперечной составляющей воспроизводимого движения, например камертонной, нли системы в виде стержня. Исследуемый преобразователь устанавливают с помощью жесткого приспособления, обеспечивающего перпендикулярность измерительной оси преобразователя направлению колебаний. После измерения выходного сигнала преобразователь поворачивают в приспособлении вокруг измерительной оси на 30° и повторяют измерения. Всего выполняют шесть измерений из результатов измерения берут наибольшее. Основным недостатком методики является нестабильность получаемых результатов вследствие влияния неизбежных при повторных закреплениях изменениях жесткости крепления на результат измерений. Большую точность обеспечивает применение установки [И] для получения непрерывной зависимости коэффициента от ориентации поперечного движения. [c.310]

В рассмотренные выше зависимости входят в основном характеристики механических свойств материалов, определенные при статическом нагружении. При этом предполагается, что развитие трещины происходит в каждом цикле, поэтому не учитывается накопление повреждений и изменение характеристик механических свойств материала у вершины при циклическом нагружении. Силовые, энергетические и деформационные характеристики режимов циклического нагружения, определяемые расчетом, используемые в указанных зависимостях, не учитывают влияния остаточных напряжений, изменение толщины образцов и коэффициента асимметрии цикла на реальное напряженно-деформированное состояние материала у вершины трещины, когда размеры пластических зон достаточно велики, но не происходит пластического течения всего оставшегося сечения образца. Все это ограничивает применение рассмотренных зависимостей, как правило, только исследованными-материалами, условиями испытаний, режимами нагружения и толщинами образцов и не позволяет прогнозировать условий перехода к нестабильному развитию трещин и закономерностей нестабильного развития трещин. [c.31]

Оптимизация коэффициента отражения выходного зеркала резонатора. Аналитические зависимости для мощности излучения лазера, коэффициента использования запасенной энергии и оптимального коэффициента отражения выходного зеркала громоздки, а зависимость параметров от температуры в них проявляется неявно. Поэтому для инженерной оценки влияния теплового режима активного элемента на эти величины часто пользуются графическими представлениями соотношений. Покажем на примере моноимпульсного лазера возможность применения этого метода для определения оптимального коэффициента отражения зеркал резонатора с учетом температурной зависимости коэффициента усиления активной среды. Проведем этот анализ применительно к АИГ Nd, для которого указанная зависимость сильнее, чем у стекла. [c.156]

Результаты, представленные на рис. 4.66 и 4.67, не учитывают влияния конечной ширины образца. Было найдено, что изотропные поправочные коэффициенты такие же, как и при деформировании типа I [60, 65] (/3 = 90°). Для случая /3 = 90°, представленного на рис. 4.68 и 4.69, найдено, что поправка для Л, меньше 3%. Для определения поправочных коэффициентов при нагружении под углом к главной оси ортотропии требуется применение численных методов, подобных методу конечных элементов. Для получения достаточно точных результатов необходимо, по-видимому, разбиение на большое число элементов области у вершины трещины. [c.289]

Ранее уже отмечалось, что увеличение температуры подогрева топлива и воздуха приводит к возрастанию температуры продуктов горения и тем самым вызывает увеличение теплоотдачи. Уменьшение коэффициента избытка воздуха до разумных пределов и применение дутья, обогащенного кислородом, приводит к уменьшению количества продуктов сгорания и вызывает повышение температуры и теплоотдачи от пламени. При этом теплообмен пламени с окружающей средой оказывает сильное влияние на его температуру. Характер теплообмена зависит от конструкции печи. Для ориентировочного определения 200 [c.200]

Только что описанные испытания относятся к одной из специфических областей применения параметра а. Как уже упоминалось выше, коэффициент о можно использовать для представления результатов различного типа по влиянию кавитации на характеристики гидравлической машины. С другой стороны, эти испытания позволяют определить только влияние кавитации на рабочие характеристики, такие, как напор, мощность и к. п. д. Хотя такие испытания не надежны с точки зрения определения действительных условий возникновения кавитации, часто предпринимались попытки использовать их для этой цели исходя из ошибочного предположения, что первое отклонение от бескавитационного значения любого подходящего параметра соответствует возникновению кавитации. В результате такого предположения в гидромашинах, рабочий диапазон которых был ограничен горизонтальным участком характеристики, наблюдались серьезные кавитационные разрущения. [c.642]

Обратное выдавливание полых деталей. При анализе обратного выдавливания процесс разделяют обычно на начальную стадию, когда объем металла под пуансоном, охваченный пластической деформацией, распространяется на определенную глубину и остается постоянным на протяжении всей этой стадии, и конечную стадию, когда весь объем металла, находящийся под пуансоном, участвует в пластической деформации. В начальной стадии усилие практически не изменяется, а в конечной — возрастает по мере приближения пуансона к дну матрицы. Однако при изотермическом деформировании наибольшее усилие наблюдается в начальной стадии выдавливания, а в конечной — непрерывно уменьщается до момента соприкосновения пуансона с матрицей. При этом дно стакана утоняется, иногда вплоть до образования разрывов. Это объясняется весьма небольшим коэффициентом контактного трения при применении стеклосмазок, вследствие чего мощность трения металла о пуансон и дно матрицы при уменьшении высоты очага деформации невелика и преобладающее влияние на усилие выдавливания оказывает уменьшение очага деформации при одновременном разогреве деформируемого металла из-за теплового эффекта. Подобное явление наблюдается и в конечной стадии прямого прессования. Поэтому для определения наибольшего усилия ограничимся рассмотрением начальной стадии процесса. [c.196]

Конструктор, создавая РТИ, должен уметь достаточно точно предсказать основные механические характеристики изделия жесткость при разных видах нагружения, размеры контактных поверхностей уплотняющих деталей и распределение напряжений на них, развивающиеся в резиновых деталях температурные поля, изменение механических показателей во времени и сроки службы отдельных деталей. При этом, как правило, используется уже накопленный опыт результаты экспериментальных исследований, известные теории и методы расчета. При отсутствии такого опыта приходится приобретать его в стадии проектирования РТИ, т. е. экспериментальным путем подбирать конструкцию с такой комбинацией параметров, которая способна удовлетворить техническим требованиям. Этот пуТь очень трудоемкий и сильно затягивает сроки проектирования. Поэтому естественно стремление перейти, к расчетному пути определения параметров РТИ. Первые попытки такого характера связаны с применением зависимостей сопротивления материалов. Однако система гипотез, на основе которой выводятся такие зависимости, пригодна только для элементов класса длинных стержней. Обычные же конструкции РТИ никак не могут быть отнесены к классу стержней, и поэтому механические характеристики, подсчитанные по зависимостям сопротивления материалов, сильно отличаются от полученных экспериментально. Для устранения этого несоответствия введены эмпирические поправочные коэффициенты. Таким образом, фактически был обобщен только существующий экспериментальный материал. Распространить зависимости на другие РТИ или даже на другие комбинации параметров рассматриваемых РТИ невозможно, и в этих случаях опять приходится обращаться непосредственно к эксперименту. Кроме того, выбранную форму обобщения экспериментальных результатов при помощи зависимостей сопротивления материалов трудно оценить положительно, так как конструктор не получает ясного представления о влиянии того или другого параметра на характеристики РТИ. [c.3]

Правильный выбор коэффициента запаса имеет такое же влияние на окончательный результат расчета, как и правильное определение величины и характера действующей нагрузки и определение напряжений в элементах конструкции. В связи с этим выбор норм допускаемых напряжений должен быть увязан в целом с методами применяемых расчетов. Поэтому для наиболее характерных типов конструкций, отличающихся по своим условиям работы и по принятым для них расчетным схемам, вырабатываются свои нормы допускаемых напряжений. Так, для строительных конструкций общего типа допускаемое напряжение в случае применения стали марки Ст. 3 составляет [а] = 1600 кг см . [c.25]

Принятый здесь метод учета осреднения местных напряжений может быть использован при расчетном определении значений эффективных коэффициентов концентрации напряжений. Предложенные формулы позволяют учитывать влияние формы и размеров сварных соединений. Изменение свойств металла околошовной зоны может быть учтено выбором соответствующей структурной характеристики материала. Другие факторы, оказывающие влияние на прочность сварных соединений (например, остаточные напряжения), могут также быть учтены соответствующим расчетом. Таким образом, предложенные здесь формулы при дополнительном учете других факторов могут найти свое практическое применение. [c.157]

В подъемно-транспортном машиностроении находит применение наиболее прогрессивный метод определения допускаемых напряжений — так называемый дифференциальный метод, основанный на установлении запаса прочности рассчитываемой детали в зависимости от степени ее ответственности и режима работы механизма в конкретных условиях его использования. При назначении величин коэффициентов, входяш их в общий запас прочности, учитывают необходимость обеспечения безопасности людей, сохранности груза и оборудования и целости машины. Части машин, повреждения которых могут вызвать падение груза, опрокидывание крана и т. п., рассчитывают с повышенным запасом прочности. Кроме того, нри определении запаса прочности учитывают специфику работы механизма грузоподъемной машины в условиях повторно-кратковременного режима с большим числом циклов в час. Изменение нагрузки и частота ее приложения приобретают особое значение при расчетах на усталость. При расчете элементов механизмов на прочность необходимо учитывать влияние ударных нагрузок, появляющихся при резких пусках и остановках, при отрыве груза от земли без предварительного натяжения каната и т. п. [c.46]

Рассматриваемый способ определения коэффициента Сг обладает серьезными недостатками несоответствием формул, устанавливающих зависимость указанных коэффициентов от размеров подошвы фундамента опытным данным, неучетом влияния инерции грунта, отсутствием надежной основы для назначения характеристики Сг при Р> 0 м и др., что побудило отказаться от его применения. [c.52]

Определение коэффициентов приведения по трудоемкости к р производят более сложным путем. Для этого применяют один из описанных ниже способов использование укрупненных нормативов трудоемкости изготовления изделий либо использование трех эмпирических коэффициентов. Оба способа учитывают влияние основных производственно-технических характеристик изделия (вес, годовой выпуск, сравнительная сложность конструкции) на трудоемкость его изготовления. Первый способ отличается большей точностью получаемых расчетных данных. Однако практическое его использование ограничено сравнительно небольшим пока числом групп изделий, для которых разработаны укрупненные нормативы трудоемкости изготовления. Второй способ отличается меньшей точностью, но большей универсальностью применения, поэтому он пока более широко используется в практике проектных расчетов. [c.25]

Однако в пучках витых труб эта связь практически не реализуется [39] Это можно объяснить как влиянием конечности размеров источника и неравномерности поля скорости в ядре потока, так и загромождением исследуемого потока витыми трубами. Это приводит к тому, что нагретые частицы вблизи устья струи успевают пройти большое число не коррелированных между собой различных путей от источника до рассматриваемой точки, хотя распределения пульсационных скоростей при числах Ее > Ю" в ядре потока и приближаются к нормальному закону распределения. При числах Ее < Ю наблюдается отклонение пульсаций скорости от закона Гаусса в пучке витых труб, что свидетельствует об анизотропности турбулентности в таких пучках в этом диапазоне чисел Ее. Поэтому в закрученном пучке витых труб метод диффузии тепла от источника использовался только для определения коэффициента а. его применение оправдьшалось совпадением экспериментальных распределений температур с гауссовским распределением, хотя основные допущения теории Тэйлора в данном случае не выполняются строго. В экспериментах источник диффузии имел радиус, примерно в три раза превышающий радиус витой трубы. В этом случае свойства потока индикаторного газа (нагретого воздуха) и основного потока одинаковы, Это позволяет получить достаточно надежные опытные данные по коэффициенту В то же время если в работе [39] для прямого пучка витых труб, где радиус источника, бьш равен радиусу витой трубы, удалось оценить значение интенсивности турбулентности по уравнению (2.9), то в данном случае это исключается из-за больших размеров источника. Для увеличения точности определения коэффициента опыты по перемешиванию теплоносителя в закрученном пучке проводились при неподвижном источнике диффузии, а для определения полей температуры на различном расстояниии от него в витых трубах были установлены термопары. При этом измерялась температура стенок труб (т.е. температура твердой фазы в терминах гомогенизированной модели течения). Эта методика измерений могла приводить к погрешностям в определении коэффициента ) г, поскольку распределения температур в ядре потока теплоносителя и стенки труб различны, а следователь-различны и среднестатистические квадраты перемещений, а также и причем это различие, видимо, носит систематический характер. Подход к учету поправки в определяемый коэффициент Df при измерении температуры стенки изложен в разд. 4.2. [c.55]

Метод конфигураций позволяет более точпо решить задачу об определении коэффициента диффузии в сплаве, так как предусматривает явный учет всех возможных конфигураций атомов разного сорта на узлах вокруг междоузлий и перевальных точек. Число таких конфигураций оказывается достаточно велико, и задача значительно усложняется. Тем нс менее этот метод дает воз-молшость найти более точную зависимость коэффициента диффузии от температуры и состава сплава, а в упорядоченных сплавах более детально исследовать влияние степени порядка на диффузию. Сравнение результатов применения двух методов к задачам диффузии показывает, как будет выяснено дальше, что основные качественные особенности диффузии внедренных атомов в сплавах замещения могут быть получены и менее точным, но значительно более простым методом средних энергий. [c.279]

В тех случаях, когда характер термонагружения обусловливает одновременное накопление циклического и статического повреждения, необходимо учитывать оба вида повреждений, суммируя их определенным образом. С. В. Серенсен и Д. Вуд впервые указали на нецелесообразность применения линейного закона суммирования относительных долей повреждения во временном выражении для случая изотермического нагружения. Для неизотермического термоциклического нагружения оказывается справедливым степенной закон суммирования относительных долей повреждения в виде а - -а = I, при этом коэффициенты а и р не зависят от уровня нагрузки. Кривые предельного состояния в координатах а,—имеют вид гипербол, показывающих весьма существенное взаимное влияние одного вида нагружения на другой. Расчетные уравнения, построенные на основе степенного суммирования относительных долей повреждения, позволяют определить долговечность при нагружении детали термическими циклами произвольной формы. Приведенные в гл. 7 примеры расчета иллюстрируют это обстоятельство. [c.192]

Порошкообразные наполнители вводят в ФАПМ с целью придания им определенных технологических и эксплуатационных свойств. В качестве наполнителей используют минеральные и органические материалы. Наибольшее применение находят такие минеральные наполнители, как железный сурик, баритовый концентрат, окись хрома, глинозем, каолин, вермикулит, сульфиды и галоиды металлов, диатомиты, трепелы, мел и др. Сочетание наполнителей и их количественное содержание оказывают влияние на коэффициент трения ФАПМ, их износостойкость и другие физико-механические показатели, а также на технологические свойства материала в процессе его переработки [31 ]. По данным работы [45], коэффициент трения минеральных наполнителей пропорционален их твердости по Моосу. [c.108]

Менее изучен характер зависммости /Сэф = /(е), особенно для 8>0,4. Остановимся на этой зависимости более подробно. Проницаемость является индивидуальной характеристикой пористого материала. Поэтому существует большое количество моделей, описывающих взаимосвязь между проницаемостью п структурными параметрами, однако они недостаточно удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. Можно отметить только качественное влияние различных факторов на проницаемость. Так, для пористых металлов существенную роль играют материал, размер и форма частиц исходного порошка и технология изготовления металлокерамики. Применение более крупных порошков приводит к увеличению проницаемости. Подобный эффект наблюдается при повышении (в определенных пределах) однородности исходного порошка. Несмотря на то что разброс зависимостей для различных материалов весьма значителен, для имеющих идентичную структуру порошковых металлов из частиц неправильной формы результаты довольно близки. Следует отметить, что наиболее важным является то, что для таких структур имеется один параметр (пористость), количественное влияние которого на коэффициент проницаемости можно оценить, а сам параметр легко проконтролировать. [c.73]

Основной областью технического применения результатов, полученных в настоящей главе, является расчет и проектирование теплообменников. Поэтому целесообразно о бсудить основные различия между теорией теплообменников и теорией конвекции, которой посвящена эта книга. Задачей теории теплообменников является расчет передаваемых тепловых потоков и температур теплоносителей на выходе, а также определение влияния на эти параметры гидродинамических характеристик течения и изменения поверхности теплообмена. Применение теории теплообменников к практическим расчетам возможно, если для заданных гидродинамических режимов известны местные коэффициенты теплоотдачи от стенок каналов 130 [c.130]

Данные для предельного состояния, вычисленные по приведенной схеме, совп ь дают с результатами испытаний. Применение этой схе лы для определения разрушающих нагрузок приводит в случае преобладающей доли изгибающего момента с существенным отклонениям от опытных данных, полученных как при кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и длительных в условиях ползучести. Изгибающая нагрузка мало сказывается (при принятых методах расчета) на величине разрушающего давления. Чувствительными к изгибным напряжениям оказались поперечные сварные соединения, имеющие пониженную пластичность. В связи с изложенным для оценки влияния дополнительных напряжений в нормах приняты формулы, выведенные для предельного состояния. Пониженная сопротивляемость сварных стыков изгибу учтена при определении изгибных напряжений введением коэффициента прочности сварных соединений при изгибе ф . Рекомендуемые значения коэффициента приняты по опытным данным и подлежат в дальнейшем уточнению. [c.301]

Однако наиболее надежным является способ получения к путем определения предела выносливости для образцов исследуелюго материала с. местными напряжениями и без них. Первые дают пониженную (за счет влияния местных напряжений) величину предела выносливости о г по сравнению со вторыми а", отношение a rja r и будет равно сск- В результате применения всех указанных методов оказалось, что величины коэффициентов концентрации напряжений, определенные разными метода ,hi для одного и того же типа фактора концентрации, оказываются различными. [c.548]

Существенный недостаток соединения с натягом — зависимость его нагрузочной способности от ряда факторов, трудно поддающихся учету 1пирокого рассеивания значений коэффициента трения и натяга, влияния рабочих температур на прочность соедине-ния и т. д. К недостаткам соединения относятся также наличие высоких сборочных напряжений в деталях и уменьшение их сопротивления усталости вследствие концентрации давлений у краев отверстия. Влияние этих недостатков снижается по мере накопления результатов экспериментальных и теоретических исследований, позволяющих совершенствовать расчет, технологию и конструкцию соединения. Развитие технологической культуры и особенно точности производства деталей обеспечивает этому соединению все более широкое применение. С помощью натяга с валом соединяют зубчатые колеса, маховики, подшипники качения, роторы электродвигателей, диски турбин и т. п. Посадки с натягом используют при изготовлении составных коленчатых валов (рис. 7.9), червячных колес (рис. 7.10 и пр. На практике часто применяют соединение натягом совместно со шпоночным (рис. 7.10). При этом соединение с натягом может быть основным или вспомогательным. В первом случае большая доля нагрузки в>.х принимается посадкой, а шпонка только гарантирует прочность соединения. Во втором случае посадку используют для частичной разгрузки шпонки и центрирования деталей. Точный расчет комбинированного соединения еще не разработан. Сложность такого расчета заключается в определении доли нагрузки, которую передает каждое из соединений. Поэтому в инженерной практике используют приближенный расчет, в котором полагают, что вся нагрузка воспринимается только основным соединением — с натягом или шпоночным. Неточность такого расчета компенсируют выбором повышенных допускаемых напряжений для шпоночных соединений. [c.113]

Картина косого удара существенно зависит от принятой гипотезы удара и от физических констант — коэффициентов восстановления скорости, мгновенного трения, сухого трения, знание которых необходимо для применения той или иной гипотезы. Определение этих констант требует экспериментальных исследований известно, что они зависят от материалов, из которых изготовлены элементы ударной пары, от формы этих элементов, от состояния поверхностей и от ряда других факторор, влияние которых до сих пор достаточно не изучено. [c.329]

Циклическое нагружение. Здесь приведены результаты исследований характеристик циклической вязкости разрушения конструкционных сталей различных классов при различных степенях их охрупчивания, достигаемых путем понижения температуры испытаний или применением различных вариантов термической обработки, частотах нагружения, З1ичениях коэффициентов асимметрии цикла, исходных значений коэффициентов интенсивности напряжений При циклических испытаниях образцов разных толщин (от 10 мм до 150 мм), выполненных в ИПП АН УССР, и произведен анализ влияния указанных факторов на значения и соотношения значений характеристик вязкости разрушения К1с К%, Кю, Kia, Kq, Ki конструкционных сталей различных классов при различных степенях их охрупчивания с использованием результатов исследований характеристик статической и циклической вязкости разрушения конструкционных сплавов, опубликованных в лг тературе. Методики определения характеристик вязкости разрушения при циклическом нагружении приведены в параграфе 1 главы IV. [c.205]

В большинстве практически важных случаев для описания докритического равновесного положения оболочки можно использовать линейные уравнения изгиба. При этом характеристики основного напряженно-деформированного состояния пропорциональны параметру нагрузок. Если же в уравнениях устойчивости сохраняются члены, которыми учитывается влияние перемещений и деформаций перед потерей устойчивости, то зависимость коэффициентов этих уравненй от параметра нагрузок в общем случае остается нелинейной. Эта зависимость становится линейной лишь тогда, когда пренебрегается как нелинейностью основного равновесного состояния, так и влиянием докритических деформаций. В этом случае решение задачи устойчивости сводится к определению собственных чисел и собственных элементов линейной однородной краевой задачи для системы дифферециальных уравнений с частными производными. Упрощенные уравнения такого типа позволяют выявить точки бифуркации и нашли широкое применение [c.61]

Получить аналитические решения для двухслойных покрытий при всем многообразии граничных условий и способов загружения не представляется возможным. Это обстоятельство обусловливает необходимость применения численных методов. Однако получение численных решений даже большого количества задач с конкретными граничными условиями и коэффициентами дифференциальных уравнений не всегда дает возможность установить степень влияния изменений совокупности исходных параметров на напряженно-деформированное состояние рассматриваемых конструкций. Поэтому в теоретических исследованиях зачастую применяется смешанный метод, заключаюш,ийся в поиске аналитических решений задач о нанряженно-деформированном состоянии конструкций для простых областей или упро-ш,енных схем, типа балочных, которые уточняются для более сложных условий численными методами. Такой подход требует строгой математической формулировки для упрош енных моделей. Построить математическую модель, учитываюш ую все особенности работы покрытия, в настояш,ий момент не представляется возможным, так как крайне затруднительно достаточно точно сформулировать модельные предпосылки для описания всего спектра природных и физических процессов, происходяш их в покрытиях при воздействии эксплуатационных нагрузок в различные периоды года. В связи с изложенным выше весь комплекс задач, связанных с определением параметров напряженно-деформированного состояния аэродромного покрытия, условно объединим в ряд независимых групп. [c.187]

Для задач термоупругости слоистых элементов конструкций наиболее распространенной постановкой является несвязанная, то есть взаимным влиянием деформаций и температур пренебрегают. Первый этап подобных задач — определение температурного поля. Допущение о возможности применения аппроксимации температуры полиномами для всего пакета в целом позволяет свести трехмерную задачу теплопроводности к двумерной. Коэффициенты разложений определяют из систем уравнений, получаемых из соответствующей начально-краевой задачи теплопроводности. Кроме этого, необходимо удовлетворять условиям теплового контакта на границах сопряжения слоев. Например, условие идеального теплового контакта сводится к равенству температур и тепловых потоков в направлении общей нормали к поверхности спс1я слоев. [c.11]

Исследовано влияние динамических эффектов на процесс остановки трещины. Истинные значения динамических коэффициентов интенсивности напряжений для распространяющихся и затем останавливающихся трещин измерены с применением теневого оптического метода в сочетании с высокоскоростной камерой Кранца-Шардина. Эксперименты проводили на образцах типа двухконсольной балки (ДКБ), изготовленных из эпоксидной смолы (аралдит В) и нагружаемых с помощью клина. Установлено, что на начальной фазе распространения трещины измеренные динамические коэффициенты интенсивности меньше, а на фазе торможения больше соответствующих статических величин. После остановки динамический коэффициент интенсивности напряжений осциллирует с убывающей амплитудой относительно статической величины коэффициента интенсивности, соответствующей длине трещины в момент ее остановки. Трещино-стойкость по отношению к остановке трещины, определенная в статическом приближении, зависит от скорости трещины перед остановкой однако динамическая трещиностойкость по отношению к остановке дает единственное значение, что свидетельствует о том, что эта величина представляет собой истинное свойство материала, [c.23]

J. При разработке последующих методов испытаний стремились устранить требование об использовании температура ного градиента и больше полагались на возможность уменЬ шения коэффициента интенсивности напряжений К с ростом трещины с тем, чтобы обеспечить остановку трещины. Возможное влияние размера образца, затрудняющее интерпретацию результатов испытаний широких плит в Японии [8], привлекло внимание к способу вычисления членов dW/ da и dT/da в уравнении (1). В результате два самых новых метода испытаний (они будут рассмотрены ниже) предусматривают применение хорошо определенных условий нагружения и возможность применения динамического анализа. [c.233]

Размер частицы Dp либо известен в результате анализа проб масла, либо может быть вычислен. Разрушающий потенциал загрязняющих веществ, имеющихся в системе, зависит не только от размера частиц и от свойств материала частиц (твердость, ударная вязкость, хрупкость и т.д.), но и от среднего диаметра подшипника и от вероятности попадания этих частиц в зону контакта. Кроме того, в расчетах значений т с используют коэффициенты R] и R2, которые характеризуют загрязненность системы. С помощью коэффициента R оценивают количество частиц загрязнений в опоре, с помощью коэффициента R2 - опасность частиц загрязнений для подшипников. Значения коэффициента R зависят от условий применения подшипника, включая конструкцию и условия монтажа, и от способа1смазывания (циркуляционное смазывание маслом, масляная ванна, смазывание пластичным смазочным материалом), которые оказывают влияние на расположение частиц. Для определения коэффициента R2 следует определить или оценить максимальные размеры и вид загрязняющих частиц (сталь, цветные металлы и сплавы, песок и т.д.). [c.352]

Значительное влияние на точность определения коэффициента затухания оказывает качество акустического контакта излучателя и приемника с поверхностью материала. В связи с трудностью обеспечения постоянного и равномерного акустического контакта для излучателя и приемника точность определения коэффициента затухания весьма низка и составляет 15— 20%. Существенное повышение точности определения коэффициента затухания может быть достигнуто при помощи методики, основанной на применении совмещенного низкочастот- [c.96]

В результате дальнейшего заполнения штампа отношение с1 к к становится больше единицы. Для расчета удельных усилий на этой стадии процесса можно допустить, что течение материала к осевым отверстиям экстракторов отсутствует совершенно. Схема пластической области для такого случая показана на рис. 2. Выше и ниже ее границ (показаны пунктиро.м) материал находится в жестком состоянии. Так как форма контактной поверхности вне пластической области не оказывает влияния на распределение напряжений, то для определения удельных усилий можно использовать полное решение задачи осесимметричного течения при осадке в конических полостях [2], выполненное с применением ЭВМ. На рис. 3 приведены зависимости безразмерного удельного усилия д = д/2к от отношения (1 к, полученные в указанной работе для различных значений коэффициента пластического трения f тJ2k, где т — контактные касатель- [c.76]

Первый коэффициент вязкости х является основным. Для его определения существует множество различных способов, основанных на применении тех конечных формул, которые могут быть получены в результате интегрирования соответственных дифференциальных уравнений с использованием соотношений (11.18) для частных случаев движения жидкости. О некоторых из этих способов мы будем говорить ниже. Что же касается второго коэффициента вязкости, необходимость учёта которого может возникать только при рассмотрении того движения жидкости или газа, в котором явно проявляется свойство их сжимаемости, то до последнего времени его совершенно не учитЬвали. И только в связи с исследованиями Л. И. Мандельштама и М. А. Леонтовича ) влияния внутренних процессов с большим временем релаксации на распространение звука в жидкости было указано на необходимость учёта второго коэффициента вязкости. В отдельных случаях значение второго коэффициента вязкости может намного превышать значение основного коэффициента вязкости. Но приборов по определению второго коэффициента вязкости пока пе предложено. [c.66]

Устойчивость сжатых стержней переменного сечения. Влияние местных ослаблений. В случае сжатого стержня переменного сечения для определения критической силы необходимо интегрировать уравнение (12.1) при моменте инерции сечения, переменном по длине стержня. Так как при этом приходится иметь дело с линейным уравнением вто-poro порядка, коэффициенты которого переменны, задача становится сложной. Можно, однако, при-Рис. 219. менить приближенный прием определения критической силы, который, как показывает сравнение решений, получаемых в ряде частных случаев, дает достаточно хорошие результаты. Так, если наибольший момент инерции сечений стержня превосходит наименьший вдвое, то применение приближенной формулы приводит к ошибке в величине критической силы около 2%, а при /max//min = 1,25 этз ошибкз составит 1%. Сущность этого приема сводится к тому, что стержень переменного сечения заменяется стержнем постоянного сечения, который при изгибе по синусоиде при одинаковой нагрузке дает прогиб той же величины, что и данный стержень. [c.350]

Указанное выше первое приближение метода Христиановича при пренебрежении деформацией профиля содержало соответствующее правило пересчета распределения безразмерной скорости по профилю, получаемого при его обтекании потоком несжимаемой жидкости, на распределение этой скорости при обтекании профиля потоком сжимаемой жидкости ). Это правило сводило также задачу об определении критического числа при обтекании профиля газом к задаче об определении на нем минимального коэффициента давления при его обтекании несжимаемой жидкостью. Расчеты по учету сжимаемости воздуха в указанном выше упрощенном виде дали удовлетворительное совпадение с экспериментом и нашли в то время широкое применение при аэродинамическом проектировании профилей крыльев, предназначенных для полета с большими дозвуковыми скоростями. Подробные исследования влияния сжимаемости воздуха на аэродинамические характеристики профилей (на основе метода С. А. Христиановича) были выполнены В. С. Полядским (1943). [c.99]

На коэффициент преобразования сужающих устройств существенное влияние оказывают особенности гидравлического тракта, поэтому при установке стандартных сужающих устройств, изготовленных по расчету, необходимо вьщерживать нормы, изложенные в 1108]. При использовании нестандартных элементов также можно руководствоваться этими данными, сокращая рекомендуемые длины прямых участков трубопровода не более чем в два-три раза. При этом градуирование расходомеров должно производиться непосредственно в рабочих трубопроводах. Расходомеры с сужающими устройствами, как правило, непригодны для измерения быстроиере-менных расходов, что связано прежде всего с инерционностью процессов в дифференциальных манометрах и в соединительных манометрических магистралях. В случаях применения безынерционных электрических преобразователей перепада давления также возникают существенные динамические погрешности, вызванные инерционностью процессов преобразования непосредственно на сужающем устройстве. Опытное определение частотных характеристик сужающих устройств затруднено нелинейностью их свойств. Наличие в исходных уравнениях членов, содержащих квадратичную зав 1си-мость, приводит к возникновению положительных динамических ошибок на режимах стационарных пульсаций расхода. Динамические характеристики расходомеров с сужающими устройствами изучены недостаточно, некоторые сведения по этому вопросу приводятся в [185, 72]. [c.338]

По электрическим характеристикам материала, полученным расчетным или экспериментальным путем, могут быть определены другие характеристики состава и структуры материала, из которых в первую очередь представляет интерес определение содержания компонентов гетерогенной среды, в частности, коэффициент армирования композитных материалов. Параметры таких гетерогенных систем вычисляют с помощью формул, определяющих средние значения диэлектрической проницаемости через диэлектрические проницаемости компонентов и их объемную или массовую концентрацию (табл. 3). Эти формулы могут быть использованы и для обратной задачи - определения характеристик состава материала, например, коэффициента армирования, пористости, влажности по диэлектрической проницаемости всей композиции и отдельных ее компонентов, а также для определения диэлектрической проницаемости одного из компонентов, если известны остальные параметры. Для более удобного и оперативного получения результатов контроля могут быть составлены номограммы. На рис. 6 приведены номограммы, предназначенные для определения объемного содержания сферических включений (алгоритм нахождения этого параметра - слева) и диэлектрической проницаемости включений (алгоритм справа). При контроле параметров структуры и состава сыпучих материалов, в частности, влажности, основными мешающими факторами являются следующие плотность заполнения ЭП (см. рис. 3), химический состав отдельных частиц, проводимость (минерализованность) воды, степень дисперсности материала, формы связи воды с материалами. Наиболее радикальным средством устранения влияния этих мешающих факторов является применение многопараметровых методов контроля, в основном многочастотных методов и амплитуднофазового разделения. [c.462]

На рис. 78 показано влияние концентрации и природы стабилизаторов на выход металла из раствора. Здесь кривые количество покрытия—концентрация стабилизатора проходят через максимум, значение которого связано с природой стабилизатора. Наибольшая скорость никелирования бывает при использовании в качестве стабилизатора ацетата талия. В этом же случае достигается и наиболее высокий коэффициент использования борогидрида. Однако в связи с тем, что поддержание оптимальной концентрации соединений таллия связано с определенными трудностями, рекомендуется применять стабилизаторы с более широким пределом концентраций, особенно смешанные меркаптофталевую кислоту (0,5 г/л) и ацетат свинца (0,04 г/л). При использовании раствора, содержащего (г/л) хлористый никель — 30, борогидрида натрия—1, этилендиамина — 60 мл/л pH 13—13,5 I — 90—95° С, применение в качестве стабилизаторов серосодержащих веществ, являющихся каталитическими ядами, дало результаты, указанные в табл. 82. Пределы допустимых концентраций серосодержащих добавок зависят от их природы и колеблются от 0,0003 г/л для тиофена до 10 г/л для мер ка птофта левых кислот. Максимальная скорость реакции достигается при оптимальной концентрации добавок. Стабилизирующие добавки позволяют также повысить коэффициент использо- [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...