Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Термический цикл

Многослойная сварка ввиду многократного воздействия термического цикла сварки на основной металл в околошовной зоне изменяет строение и структуру зоны термического влияния. При сварке длинными участками после каждого последующего прохода предыдущий шов подвергается своеобразному отпуску.  [c.212]

При выборе марки стали на стадии проектирования сварной конструкции может возникнуть необходимость ориентировочной оценки необходимости подогрева перед сваркой. Для приближенной оценки влияния термического цикла сварки па закаливаемость околошовной зоны и ориентировочного определения необходимости снижения скорости охлаждения за счет предварительного подогрева можно пользоваться так называемым эквивалентом углерода. Если при подсчете эквивалента углерода окажется, что Сэ < 0,45%, то данная сталь может свариваться без предварительного подогрева если Сд 0,45%, то необходим предварительный подогрев, тем более высокий, чем выше значение Сэ.  [c.239]


Стали мартенситного класса в условиях сварочного термического цикла в участках зоны термического влияния (а также и в металле шва, если он подобен по составу свариваемому металлу) закаливаются на мартенсит. Высокая твердость и низкая деформационная способность металла с мартенситной структурой в результате  [c.266]

Горячая штамповка является циклическим процессом. Продолжительность термического цикла штамповки (ТЦШ) не постоянна и меняется как в зависимости от типоразмера днищ, так и в пределах партии штампуемых днищ одного типоразмера. Операции ТЦШ приведены на рис. 3.10. Температурное поле (абсолютная величина температуры и ее градиент) влияет также на характер, особенности ТЦШ и качество отштампованных днищ. Оно в произвольной точке системы в определенный момент времени характеризует зна-  [c.38]

Таким образом, определение и установление температурного поля является необходимым условием для обоснования технологического процесса и управления термическим циклом штамповки.  [c.39]

При многопроходной сварке материал может многократно подвергаться нагреву и охлаждению. В связи с этим в расчете была принята следующая процедура определения е и ат при воздействии на материал повторных термических циклов в процессе сварки  [c.284]

Термический цикл сварки и структура сварного соединения  [c.28]

Металл в любой зоне сварного соединения испытывает нагрев и последующее охлаждение. Изменение температуры металла во время сварки называется термическим циклом сварки. Максимальная температура нагрева в разных зонах соединений различна в шве  [c.28]

При удалении источника нагрева металл сварочной ванны кристаллизуется, образуя сварной шов, который и соединяет свариваемые элементы в одно целое. Металл сварного шва обычно значительно отличается от o itoBHoro свариваемого металла по химическому составу и структуре, так как металл шва всегда имеет структуру литого металла. Рядом со швом в основном металле под действием термического цикла сварки образуется различной протяженности зона термического влияния, металл которой нагревался в интервале температура плавления — температура критических точек, в результате чего в металле происходят структурные изменения.  [c.4]

Техника сварки кольцевых стыков труб. Сварка кольцевых стыков трубопроводов имеет некоторые специфические особенности. Обычно сваркой выполняют Д1вы на трубах диаметром от десятков миллиметров до 1440 мм при толщине стенки до 16 мм и более. При толщине стенки труб из низкоуглеродистых и низколегированных сталей до 8 — 12 мм сварку можно выполнять в один слой. Однако многослойные швы имеют повышенные механические свойства, определяемые положительным влиянием термического цикла последующего шва на металл продыдущего шва,  [c.29]


При двухдуговой сварке (рис. 26, б) иснользуют два электрода (при многодуговой несколько). Дуги могут гореть в общую или раздельные сварочные ванны (когда металл нша после первой дуги уже полностью закристаллизовался). При горении дуги в раздельные сварочные ванны оба электрода обычно перпендикулярны плоскости изделия. Изменяя расстояние между дугами, можно регулировать термический цикл сварки, что ван по при сварке закаливающихся сталей.  [c.34]

Размеры сварного соединения влияют на характер температурного поля и термического цикла, определяя также существенные для формирования механических свойств металла шва характеристики наибольшую температуру нагрева Т ах, длительность выдержки лгеталла в иптервале температур выше критических /д и скорость ого охлаждения охл-  [c.199]

Теплота, выделяемая при сварке, распространяется вследствие теплопроводности в основной металл. Этот процесс характеризуется термическим циклом. В каждой точке околошовной зоны температура вначале нарастает, достигая максимума, а затем снижается. Чем ближе точка расположения к границе сплавления, тем быстрее происходит нагрев металла в данном участке и тем выше максимальная температура, достигаемая в нем. При значительном удалении от нгва нагрев основного металла практически не происходит.  [c.211]

Таким образолс, различные участки основного металла характеризуются различными максимальными температурами и различными скоростями нагрева и охлаждения, т. е. подвергаются своеобразной термообработке. Поэтому структура и свойства основного металла в различных участках сварного соединения различны. Зону основного металла, в которой под воздействием термического цикла при сварке произо1нли фазовые и структурные изменения, называют зоной термического влияния. Характер этих превращений и протяженность зоны термического влияния зависят от состава и теплофизических свойств свариваемого металла, способа и режима сварки, типа сварного соединения и т. п.  [c.211]

На рис. 109 слева показаны поперечное сечение стыкового сварного соединения при однослойной сварке низкоуглеродистой стали, кривая распределения темгсератур по поверхности сварного соединения в момент, когда металл шва находится в расплавленном состоянии, и структуры различных участков зоны термического влияния шва после сварки, образованные в результате действия термического цикла свар1ш. Эта схема — условная, так как кривая распределения температур по поверхности сварного соединения во время охлаждения меняет свой характер.  [c.211]

Термический цикл околошовпой зоны при электрошлаковой сварке характеризуется длительным ее нагревом и выдержкой при температурах перегрева и медленным охлаждением. Поэтому  [c.213]

Рассмотренное разделение зоны термического влияния — приближенно. При переходе от одного структурного участка к другому ргмеются промежуточные структуры. Кроме того, диаграмму железо — углерод мы рассматривали статично, в какой-то момент существования сварочной ванны. В действительности температура в точках зоны термического влияния изменяется во времени в соответствии с термическим циклом сварки.  [c.214]

Влияние скорости охлаждения в наибольншй степени проявляется при дуговой сварке однослойных угловых hibob и последнего слоя многослойных угловых и стыковых швов при нало кепии их на холодные, предварительно сваренные швы. Металл многослойных швов, кроме последних слоев, подвергающийся действию повторного термического цикла сварки, имеет более благоприятную мелкозернистую структуру. Поэтому он обладает более низкой 1 ритической температурой перехода в хрупкое состояние.  [c.216]

Технология сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей отличается незначительно. Режимы сварки зависят от конструкции соединения, типа шва и техники сварки (табл. 53). Свойства металла околошовной зоны зависят от термического цикла сварки. При сварке угловых однослойных швов и стыковых и угловых швов па толстолистовой стали типа ВСтЗ па режимах с малой погонной энергией в околошовной зоне возможно образование закалочных структур с пониженной пластичностью. Предупредить это можно увеличением сечения швов или применением двухдуговой сварки.  [c.225]


Повышение коррозионной стойкости швов в морской воде достигается использованием электродной проволоки марки Св-08ХГ2С. Структура и свойства металла шва и околошовной зоны на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от марки использованной электродной проволоки, состава и свойств ОСЕОВПОГО металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и фо])мы шва). Влияние этих условий сварки и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом.  [c.226]

Пи 5колегировашше стали обладают небольшой чувствительностью к термическому циклу сварки регулированием релшма сварки (термического цикла) удается обеспечить получение необходимых свойств в околошовной зоне. Это связано с невысоким содержанием углерода и низкой степенью легирования. Обычно в сталях этой группы содержание углерода но превышает 0,25%, а суммарное легирование — 4%.  [c.230]

Поньсшение содержания углерода, а также степени легирования стали увеличивает склонность стали к резкой закалке, в связи с чем такие стали обладают высокой чувствительностью к термическому циклу сварки и околошовная зона оказывается резко закаленной, а следовательно, непластичной при всех режимах сваркн, обеспечивающих удовлетворительное формировапио шва.  [c.230]

Особенность термического цикла многослойной сварки указанными методами состоит в том, что теплота второго и последующих слоев не позволяет металлу околошовной зоны 1-го слоя охладиться ниже определенной температуры. После сварки 2-го и последующих слоев околошовпая зона охлал<дается значительно медленнее, чем после сварки одного 1-го слоя (рис. 121, а). При налоп(епии 1-го слоя температура точки 1 резко возрастает, превышая температуру Ас , а затем резко надает. В момент, когда температура в точке 1 понизится до допустимого значения Т > > Гм)) тепловая волна от наложения 2-го слоя осуществит повторный нагрев металла околошовной зоны 1-го слоя, но до температуры более низкой, чем при сварке 1-го слоя.  [c.241]

Рис. -121. Термический цикл металла околошовпой зоны noibioii сварке короткими участками а — п точке 1 у корня шва б — в точке 2 у поверхности Рис. -121. Термический цикл металла околошовпой зоны noibioii сварке короткими участками а — п точке 1 у корня шва б — в точке 2 у поверхности
Рис. 135. Термический цикл основного металла в зоне термического влияния при сварке и последующей термообработки закаливающихся хромистых сталей сплошные лппип — сопутствующий подогрев 380° С Рис. 135. Термический цикл <a href="/info/384895">основного металла</a> в <a href="/info/7204">зоне термического влияния</a> при сварке и последующей термообработки закаливающихся <a href="/info/36274">хромистых сталей</a> сплошные лппип — <a href="/info/114467">сопутствующий</a> подогрев 380° С
Высокие скорости охлаждения металла шва и зоны термического влияния, соответствующие термическому циклу сварки, приводят к отбеливанию чугуна, т. е. появлению участков с выделениями цементита той или иной формы в различном количестве. Высокая твердость отбеленных участков практически лшпает возможности обрабатывать чугуны режущим инструментом.  [c.324]

Для оценки влияния термического цикла сварки па структуру и свойства различных зон сварного соединения рассмотрим нсев-добинарную диаграмму состояний Fe — С — Si, связав ее с распределением температур в шве и околошовной зоне (рис. 152). Шов представляет собой металл, полностью расплавлявшийся. В зависимости от скорости охлаждения структура его будет представлять собой белый или серый чугун, с различным количеством структурно-свободного углерода.  [c.325]

Порг.1 образуются пренмуществеипо в металле нша часто наблюдают поры у лишш сплавления в связи с диффузией водорода из основного металла под действием термического цикла сварки. Предварительный и сопутствующий подогрев до температуры 1ГЮ— 250° С нрн сварке толстого металла замедляет кристаллизацию металла сварочной ваины, способствуя более по.лному удалению газов и уменьшению пористости. Наибольшей склонностью к порам обладают сплавы типа АМг.  [c.355]

Воздействие термического цикла сварки приводит к росту зерна в околоиюииой зоне, при атом происходит утолщение меж-  [c.370]

В пределах кажцого термического цикла штамповки можно вьце-лить ряд характерных этапов теплообмена для системы "заготовка-штамповая оснастка" по операциям Пф , расчетные модели которых приведены на рис. 3.12 и S.I3.  [c.41]

Раз есть реальные способы, то можно в общем случае считать, что шов равнопрочен с основным металлом. Принципиально иное положение околошовной зоны. Состав околошов-ной зоны при сварке не изменяется, но меняется и не в лучшую сторону ее строение. Реакщ я основного металла на термический цикл сварки и характеризует в первую очередь свариваемость металла.  [c.399]

При дуговой сварке для предупреждения межкристаллитной коррозии сварных соединений рекомендуются сварка на малых погонных энергиях q/v, Дж/см) с применением теплсотводящих медных подкладок в целях получения жес1ких термических циклов и уменьшения времени пребывания металла при высоких температурах термическая обработка после сварки нагрев до температуры 1100 °С и закалка в воду. При нагреве происходит растворение карбидов, а закалка фиксирует чисто аустенитную структуру.  [c.233]


Вследствие неравномерного нагрева при сварке в сварном соединении возникают пластические деформации сжатия. Это равносильно уменьшению длины шва и около-ц10вной зоны. При этом после завершения термического цикла уменьшаются начальные размеры вдоль и поперек сварного соединения, т. е. происходят поперечное и продольное укорочения. Поперечные укорочения обычно больше, чем продольные для образцов небольших размеров.  [c.77]

На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Последовательность наложения суперпроходов соответствовала последовательности выполнения проходов в реальном процессе сварки. Основной металл (перлитная сталь 12НЗМД) и аустенитный сварочный материал принимались для всех анализируемых соединений одинаковыми. Теплофизические свойства — теплопроводность X и объемная теплоемкость су — принимались независимыми от температуры, равными Я = 32,3 Вт/(м-град), су = 3,8-10 Дж/(м -град) для основного металла и i = 14,7 Вт/(м-град), су = 4,6- 10 Дж/(м -град) для аустенитного металла шва. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации е , модуля упругости Е (одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости От и е от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. Основной металл претерпевает структурные превращения, и, так как сварочный термический цикл далек от равновесного (большие скорости нагрева и охлаждения), температурный интервал Fe — Fev-превращения от T l до Ти (см. рис. 5.6) при нагреве не совпадает с интервалом  [c.282]

Зависимости е от температуры были получены на скоростном дилатометре FORMASTER при характерном термическом цикле для сварки скорость нагрева 200 град/с, скорость охлаждения 30 град/с. Варьирование скорости охлаждения  [c.284]


Смотреть страницы где упоминается термин Термический цикл : [c.71]    [c.214]    [c.218]    [c.221]    [c.224]    [c.240]    [c.256]    [c.289]    [c.290]    [c.294]    [c.353]    [c.365]    [c.41]    [c.101]    [c.282]    [c.359]   
Смотреть главы в:

Сварка в промышленном строительстве Издание 4  -> Термический цикл


Теория сварочных процессов (1988) -- [ c.211 , c.212 , c.217 , c.222 , c.232 , c.236 , c.249 ]

Сварка и резка металлов (2003) -- [ c.29 ]

Справочник по специальным работам (1962) -- [ c.148 , c.149 ]

Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением (0) -- [ c.0 ]



ПОИСК



Брайтона термический цикла Брайтона

Быстродействующий дилатометр ИМЕТ-ДБ для исследования кинетики фазовых превращений в условиях термических циклов сварки

ВТОРОЙ ЗАКОН ТЕРМОДИНАМИКИ Цикл. Понятие термического к. п. д. Источники тепла

Влияние изотермической выдержки на стадии охлаждения термического цикла сварки

Влияние начальных давлениями температуры пара на величину термического цикла Ренкина

Влияние начальных и конечных параметров пара на термический цикла Ренкина

Влияние начальных параметров и конечного давления на термический цикла Ренкина

Влияние основных параметров пара на термический цикла Ренкина

Влияние параметров Термического цикла сварки и состава сталей на рост зерна

Влияние параметров пара на термический к. п. д. цикла

Влияние параметров пара на термический к. п. д. цикла Ренкина

Влияние параметров пара на термический к. п. д. цикла паросиловой установки

Влияние параметров термического цикла сварки и состава сплавов титана на рост зерна

Влияние скорости охлаждения и других параметров термического цикла сварки на сопротивляемость закаливающихся сталей задержанному разрушению в околошовной зоне

Влияние термического цикла сварки на структуру и свойства металла в сварных соединениях Характерные зоны металла в сварных соединениях

Влияние термоциклирования на стадии охлаждения термического цикла сварки

Влияние углерода, легирующих примесей и термического цикла нагрева и охлаждения на структуру легированных сталей

Вывод уравнения термического к. п.д. идеального цикла

К п д бескомпрессорного цикла газовых двигателей термический

К. п. д. абсолютный термический цикла

Коэффи полезного действия цикла термический

Коэффициент выработки мощности паром идеального термодинамического цикла, термический (брутто)

Коэффициент полезного действия термический цикла Карно

Коэффициент полезного действия термический цикла Карно Ренкина

Коэффициент полезного действия термический цикла Карно ТЭЦ по отпуску теплоты

Коэффициент полезного действия термический цикла Карно термоэлектронного преобразовател

Коэффициент полезного действия термический цикла Карно эксергический ТЭЦ

Коэффициент полезного действия термический цикла Карно электромеханический

Коэффициент полезного действия термический цикла Карно электроэнергии

Коэффициенты вириальные термический цикла

Круговые процессы (циклы). Термический к. п. д. цикла

Машина и методика ИМЕТ-1 для исследования влияния параметров термических циклов сварки и пластической деформации на структуру и свойства металлов

Методы исследования кинетики фазовых превращений в условиях термических циклов сварки

Методы сравнения термических к. п. д. обратимых циклов

Превращения аустенита в условиях термических циклов сварки. Влияние состава и исходной структуры стали, степени гомогенизации и размера зерна аустенита на кинетику превращения

Превращения бета-фазы сплавов титана в условиях термических циклов сварки

Производственный цикл термической обработки и пути его сокращения

Прямые и обратные циклы. Термический коэффициент полезного действия прямого цикла

Пути повышения термического к.п.д. цикла газотурбинного двигателя

Расчет параметров термического цикла

Расчет параметров термического цикла сварки

Сварка с регулируемым термическим циклом

Сварка термический цикл

Свойства металлов при температурах сварочного термического цикла

Сопротивление термической усталости жаропрочных сплавов и сталей в связи с изменением параметров цикла нагружения

Сравнение термических к. п. д. обратимых циклов

Термические циклы околошовной зоны при сварке и наплавке сталей и титана

Термические циклы сварки, предопределяющие структуру и свойства сварных соединений

Термический КГЩ цикла Карно. Понятие о термодинамической температурной шкале

Термический КПД цикла Рёнкина

Термический и эффективный КПД тепловых двигателей. Оптимизация рабочего цикла

Термический к парогазового цикла

Термический к цикла воздушно-реактивного двигателя

Термический к цикла с промежуточным перегревом

Термический к. п, д. цикла двигателе

Термический к. п. д. бинарного парогазового цикла

Термический к. п. д. идеальных циклов

Термический к. п. д. комбинированного (бинарного) цикла

Термический к. п. д. разомкнутого цикла

Термический к. п. д. цикла Ренкина и удельный расход пара

Термический к. п. д. цикла и внутренний к. п. д. турбины в установках с промежуточным перегревом пара

Термический к. п. д. цикла паросиловой установки

Термический к. п.д. цикла двигателя, работающего на расчетном режиме

Термический к.п.д. цикла Карно

Термический коэффициент полезного действия идеального цикла

Термический коэффициент полезного действия цикла

Термический цикл и его регулирование при многослойной сварке

Термический цикл пайки изделий

Термический цикл при многослойной сварке

Термический цикл при однопроходной сварке и его основные характеристики. Максимальные температуры

Термический цикл при однопроходной сварке. Максимальные температуры

Термический цикл при сварТепловые процессы при электрошлаковой сварке

Термический цикл сварки и структура сварного соединения

Термический цикл электрошлаковой сварки

Термодинамические особенности ртутно-водяного бинарного цикла Термический относительный коэфициент полезного действия паровых циклов

Характеристика термического цикла

Характеристика термического цикла сварки стале

Характерные циклы термической усталости

Цикл Влияние на КПД термический

Цикл Карно 78 — Термический обратный

Цикл Ренкина. Термический к. п. д. цикла паротурбинных установок

Цикл термический 24 - Максимальные температуры

Цикл термический 63—68, регулирование

Циклы двигателей внутреннего сгорания и их термические

Циклы — Термический бескомпрессорного двигателя

Циклы — Термический бинарные

Циклы — Термический газовых двигателей

Циклы — Термический для совместного получения тепла

Циклы — Термический необратимые

Циклы — Термический сгоранием топлива при о = const

Циклы — Термический холода

Частота нагружения (длительность термического цикла)



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте