Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Трещина Длина

Трещина длина критическая 72  [c.646]

С целью исследования основных закономерностей деформирования материала у вершины трещины при циклическом нагружении были решены МКЭ упругопластические задачи с использованием теории пластического течения в сочетании с моделью трансляционного упрочнения [72, 83]. Объектом численного исследования служила пластина высотой 60, длиной 480 мм с трещиной длиной L = 20 мм и притуплением б = 0,04 мм (рис. 4.2). Минимальный размер КЭ составлял 0,02 мм, что примерно соответствует размеру зерна конструкционных сталей. Нагружение осуществлялось по двум схемам, представленным на рис. 4.2, а. В первой схеме моделировалось деформирование материала у вершины трещины только по I моде нагружения (Pi =5 0, Рг = 0), во второй —по I и П модам одновременно.  [c.204]


Скорость высвобождения упругой энергии при образовании новой поверхности трещины длиной AL можно представить как работу сил сцепления по берегам трещины за время Дтс = = AL/u (время прохождения вершиной трещины расстояния AL со скоростью v), величина которой для дискретной модели зависит от характера изменения этих сил во времени. При использовании конечно-элементных моделей акт продвижения трещины (проскок) можно осуществить следующим образом. Силы сцепления берегов трещины, пропорциональные жесткости элементов полости трещины, характеризующейся модулем упругости трещины тр, уменьшаются до нуля ( тр= s 0) за время Дтс по следующему закону  [c.246]

В катодно заряженных образцах монокристалла сплава 3 % Si—Fe в результате скопления водорода на благоприятных участках кристалла образуются микроскопические трещины длиной около 0,02 см, параллельные плоскости (100) [55].  [c.150]

НВ < 235). При визуальном осмотре в верхней части кольцевого шва обнаружена трещина длиной 300 мм, а методами ультразвуковой дефектоскопии зафиксировано ее развитие в металле шва на расстояние 1200 мм. Характер разрушения хрупкий, поверхность излома покрыта продуктами коррозии, растрескивание начинается от непровара (рис. 13). В зоне термического влияния под корневым слоем в области очага разрушения обнаружен участок укрупненного бейнитного зерна с твердостью 266-285 НУ. В следующих далее слоях сварного соединения в зоне термического влияния наблюдается мелкозернистая нормализованная структура с твердостью 210-221 НУ. Сероводородное растрескивание сварного соединения инициировал концентратор напряжений — непровар в сочетании с бейнитной структурой металла, обладающей высокой твердостью.  [c.42]

При возрастании параметра Я распространение имеющейся в теле начальной трещины длины 2U может происходить по одно-  [c.161]

Для сквозной трещины длины 21 [214]  [c.244]

Поставим следующую задачу. Дана растягиваемая полоса конечной ширины с одной краевой трещиной длины L. Растягивающие напряжения приложены на бесконечности и равны критическим в момент времени t = 0. Следовательно, при t > О трешина будет расти в закритическом состоянии при постоянном напряжении, вплоть до момента времени t = ti, при котором трешина пересечет весь образец. При О < t < li соответственно имеем /о < / < в.  [c.332]

При внезапном возникновении в теле поперечной трещины длиной L (рис. 4.18) высвобождается упругая энергия в зоне плоской эллипсоидальной трещины (полуоси эллипса L и L/2), т. е. в области объемом пЬ /2. Упругая энергия пластины уменьшается на  [c.138]


На рис. 12.10,а показано продвижение трещины от точки О к точке Oi на величину df, временно обозначенную через А. Этот переход вызывает снятие-напряжений Оу на участке Д, что приводит к уменьшению энергии деформации пластины. Если эти напряжения вновь приложить к берегам трещины длиной 2 (Z + Д), то, очевидно, она закроется и пластина вернется к исходному состоянию с длиной трещины 21. Отсюда ясно, что энергию AU можно подсчитать как численно равную ей работу напряжений Оу в процессе закрытия трещины на длине Д (рис. 12.10,6). При этом знаки работы и диффе-  [c.378]

Пусть имеется трещина длиной 21 и действуют напряжения такие, что отвечающая им точка в осях а, I лежит ниже кривой (12.34). Тогда любые случайные малые вариации в напряжениях 00 + бет или в длине трещины/о +6Z не вызовут ее прогрессирующего роста, так как не будет выполняться энергетическое условие (12.30) и выделяемой энергии АЭ будет недостаточно, чтобы компенсировать затраты работы на разрушение d .  [c.385]

Рассмотрим бесконечную пластину единичной толщины с центральной поперечной трещиной длиной 21. Края трещины неподвижны, а напряжение в ней равно о (рис. 19.3.2, а).  [c.329]

Формулы (25.6), (25.7) определяют критическое напряжение, при котором происходит самопроизвольный, без дополнительной работы внешних сил, рост имеющейся в теле трещины длиной 21. Зависимость приложенного напряжения а от длины трещины приведена на рис. 631.  [c.730]

Соотношение (9.5.8), выраженное через коэффициент интенсивности К, получено нами для конкретного частного случая — трещины длиной 2с в бесконечном теле, нагруженном равномерно распределенными усилиями на бесконечности. Однако полученный результат совершенно универсален, он справедлив для любой трещины, так как освобождение энергии происходит в области, непосредственно примыкающей к концу трещины. Чтобы показать это, поступим следующим образом. Сделаем разрез вдоль оси впереди трещины на отрезке длины Ас (рис. 9.5.2). Чтобы края разреза не разошлись, к ним нужно приложить распреде-  [c.289]

От напряжения коэффициент интенсивности на конце трещины длиной 2с будет по той же формуле  [c.670]

При одноосном растяжении пластины единичной толщины без трещины упругая энергия на единицу объема е=а 12Е. При растяжении такой же пластины с трещиной длиной 21, направленной перпендикулярно растягивающей силе, в зоне трещины в форме эллипса с полуосями / и 21 площадью 2я/ упругая энергия деформации пластины с трещиной уменьшается на величину  [c.421]

Рис. 13.9. Представление решения для тела с трещиной длиной I в виде суперпозиции двух решений для тел с трещиной Z + Дг. Рис. 13.9. <a href="/info/65366">Представление решения</a> для тела с трещиной длиной I в виде суперпозиции двух решений для тел с трещиной Z + Дг.
Пример 1. Задача Гриффитса. Бесконечная пластина с одиночной трещиной длины 21 растягивается равномерно распределенным напряжением о перпендикулярно линии трещины (см, рис 3.2). Усилие, не передающееся через трещину, равно 2а1, а возросшее напряжение у концов трещины создает дополнитель-  [c.122]

Из вида формулы ясно, что под эквивалентным эллипсом здесь можно понимать эллипс, описанный около воображаемой трещины, длиной и направлением совпадающей с проекцией действительной трещины на ось, нормальную к оси действия нагрузки, и засверленной по концам отверстиями радиусом R-  [c.176]

Для иллюстрации метода рассмотрим следующую задачу. Пусть пластина сжимается на бесконечности нагрузкой интенсивности tpo, параллельной осп у. В пластине имеется исходная прямолинейная трещина длиной 2k, ориентированная под углом осс к оси X. Найдем траекторию трещины, развивающуюся из концов исходного разреза, а также координаты концов трещины в зависимости от параметра нагрузки t.  [c.207]

При этом принятые допущения имеют разумное физическое объяснение. Известно, что в поверхностных слоях металла зарождение скользяЩ Их дислокаций значительно облегчено по сравнению с глубинными слоями. Феноменологически это явление связано со снижением напряжения микротекучести материала в поверхностных слоях образца [1, 190]. В результате при весьма низких нагрузках может зародиться микротрещина, размер которой соответствует размеру поверхностного слоя [191]. В то же время при образовании трещины длиной 1° сопротивление пластическому деформированию в окрестности ее вершины увеличивается (деформирование происходит не у свободной поверхности) и дальнейший рост трещины возможен только при нагрузках, приводящих к обратимой пластической деформации материала (строго говоря, к процессам микротекучести) в объеме, большем чем размер зерна, т. е. при А/С > > AKth.  [c.220]


В сварном соединении шлейфа скважины № 167 в процессе эксплуатации образовалась сквозная трещина длиной около 40 мм. По всему периметру кольцевого щва наблюдалось вытекание металла внутрь трубы через зазор в корне щва. Сварной щов стыка выполнен с нарушениями требований нормативной документации смещение кромок до 6 мм непровар глубиной до 3 мм наличие цепочек пор и шлаковых включений термооб-  [c.29]

Сероводородное растрескивание отвода 90x114 мм дожимной компрессорной станции (ДКС-1) произошло после 10 лет эксплуатации. Материалом отвода являлась ферритно-перлитная сталь A420WPLG (твердость 120 НВ). Сквозная трещина длиной 90 мм располагалась в нижней части отвода, на участке сгиба, и развивалась по скоплениям неметаллических включений (рис. 10).  [c.35]

ГОСТ 8732-70 материал по исполнительной документации — сталь 20 по ГОСТ 8732-70. Байпасная линия разрушилась на отдельные фрагменты неправильной формы с линейными размерами от 180 до 1300 мм при пуске компрессора. Ультразвуковая толщинометрия восемнадцати фрагментов байпаса показала, что толщина стенки трубы составляла 8,8-11,1 мм. Твердость металла — 206-215 НВ. Для установления очага разрушения фрагменты были обмерены, промаркированы, и в соответствии с линиями разрыва была разработана схема разрушения. На всех представленных фрагментах изучен характер изломов и определены направления распространения трещин, анализ которых позволил предположить, что очаг разрушения находился в сварном шве приварки байпасной линии к крану. Из этого шва были отобраны темплеты для исследования причин зарождения и развития разрушения. Установлено, что очагом разрушения явился участок сварного шва длиной - 50 мм, от которого началось лавинообразное развитие магистральных трещин с многочисленными разветвлениями и изменениями направлений. При изучении рельефа излома сварного шва были выявлены три зоны 1 — первоначальная трещина длиной до 45 мм и глубиной до 7 мм с очагами разрушения в дефектах сварки (подрез, несплавления) 2 — трещины, развившиеся в процессе эксплуатации байпасной линии 3 — долом с гладким срезом. Микроструктурный анализ показал, что начальная трещина развивалась в корневом шве по линии сплавления. В ходе анализа химического состава металла было установлено, что материал байпасной линии соответствовал стали 75 по ГОСТ 14959-79, на основании чего было сделано предположение, что для монтажа байпаса был использован участок трубы из обсадной или технической колонны марки Л, применяемой при обустройстве скважин. Механические свойства и хими-  [c.53]

После 10 лет эксплуатации произошла разгерметизация трубопровода 0720x10 мм Газораспределительная станция-1-Сакмарская ТЭЦ. Трубопровод протяженностью 9,7 км, предназначенный для транспортировки очищенного природного газа под давлением 1,2 МПа, сооружен из труб производства Челябинского трубного завода (сталь ВСт Зсп). Повреждение трубы представляло собой разрыв металла П-образной формы с основанием, располагавшимся почти параллельно (под углом -20 ) оси трубопровода. Общая длина линии разрыва составляла -2700 мм. Вдоль линии разрыва выявлены три характерные зоны металла 1 — зона с первичной продольной трещиной длиной - 1000 мм без явных признаков пластической деформации. Трещина проходила по поверхности трубы с механическими повреждениями (задиры и вмятина) под углом - 20° к оси трубопровода 2 и 3 — зоны с участками долома, располагавшимися под углом 40-50° к поперечному сечению трубы и направленными в одну и ту же сторону относительно первичной трещины. В зоне 1 находились окисленная поверхность шириной от 7,7 до 8,3 мм, то есть до -90% толщины стенки трубы, и поверхность долома шириной 0,9-1,5 мм по всей длине продольной трещины. Отмечено, что увеличение угла между линией разрыва металла и осью трубы произощло в местах локализации концентраторов напряжений, а именно на концах задира, который явился очагом зарождения исходной трещины. На поверхности трубы в области зарождения трещины и вблизи нее зафиксированы многочисленные механические повреждения металла в виде групп задиров (бороздок) и отдельных вмятин. Размеры задиров длина от 48 до - 1000 мм, глубина — от 0,8 до 3,0 мм. Размеры вмятин длина — от 130 до 450 мм, ширина — от 75 до 130 мм, глубина — от 5 до 25 мм. Наиболее протяженные задиры и самая крупная вмятина располагались вдоль предполагаемой линии зарождения разрыва. Характер задиров  [c.56]

Разрушение на 21-м км газопровода 01020 х 10 мм ОГПЗ-Совхозное подземное хранилище газа (СПХГ), сооруженного из спиральношовных труб (сталь 16ГС), произошло после 20-летней эксплуатации при давлении 4,6-5,5 МПа. В ходе визуально-измерительного и ультразвукового контроля дефектного участка газопровода в области сквозной трещины длиной 340 мм обнаружены несквозные трещины длиной 250 и 210 мм, расположенные вдоль спирального шва, и трещина длиной 15 мм, выходящая перпендикулярно этому шву на основной металл. Характер разрушения многоочаговый. Основные очаги  [c.64]

На этом же газопроводе (51 км) обнаружена сквозная трещина длиной 80 мм по зоне сплавления сварного шва заплаты технологического отверстия, предназначенного для установки запорных шаров (рис. 17). Причиной возникновения трещины в трубопроводе ОГПЗ-СПХГ явились дефекты сварного соединения заплаты технологического отверстия непровар глу-  [c.65]

Это не такая уж неправдоподобная ситуация. В декабре 1977 года морозы достигали -44 °С. В это время на Череповецком химзаводе произошла серьезная авария на произ-водстае серной кислоты. Произошел разрыв стенки сушильной башни с образованием магистральной трещины длиной около 7 метров и шириной от 3 до 5 мм (рис.  [c.18]

Это не такая уж неправдоподобная сип ация. В декабре 197 / года морозы достигали -44°С. В это время на Череповецком химзаводе произошла серьезная авария на производстве серной кислоты. Произошел разрыв сгенки сушильной башни толщиной с образованием Mara TpajTbHovI трещины длиной около 7 м и шириной от 3 до 5 мм (рис. 2.1).  [c.73]


Это означает, что если в твердом теле имеется трещина длиной L с радиусом у вершины, равным а, то при достижении величины приложенного напряжения о локальное напряжение у вершины трещины достигнет теоретического значения атеор и трещина распространяется вплоть до разрушения пластины, если в силу каких-то причин трещина не притупится.  [c.139]

При проведении испытаний обычно предварительно в полосе механическим способом наносится тонкий пропил, имитирующий трещину длиной I. В процессе растяжения образца записывается диa paммa нагрузка — перемещение захватов машины. В некоторый момент трещина начнет расти. В этом случае следует говорить о критической нагрузке при которой трещина начинает расти. Этот рост легко зафиксировать по диаграмме. Подставляя значение в формулу (8), определим значение вязкости разрушения  [c.76]

В теле с симметричной трещиной длиной 2/ при ее развитии в каждую сторону на величину б/ освобождается упругая энергия — 2 dW/dl)8l. Обозначив освободившуюся енергию —dW/dl на единицу площади через G, получим  [c.734]

Пусть пьезоэлектрическая среда отнесена к произвольно ориентированной прямоугольной системе координат (/с = 1, 2, 3), а прямолинейная трещина длиной 2l xi < I) расположена в плоскости Х2 = 0. Предполагая, что электроупругое состояние не зависит от координаты и на берегах трещины отсутствуют свободные заряды и механическая нагрузка, условие распространения трещины запишем так (см. (3.4))  [c.72]


Смотреть страницы где упоминается термин Трещина Длина : [c.65]    [c.387]    [c.22]    [c.305]    [c.85]    [c.156]    [c.170]    [c.271]    [c.332]    [c.733]    [c.670]    [c.702]    [c.703]    [c.371]    [c.72]    [c.162]   
Механические свойства металлов Издание 3 (1974) -- [ c.2 , c.70 , c.71 , c.197 , c.301 ]



ПОИСК



128 — Первоначальный вид энергетического баланса Модель с длинной трещиной 21 Неустойчивый рост трещины

Бесконечная периодическая система коллинеарных трещин равной длины на границе раздела двух пластин с различными упругими свойствами при изгибе

Вариация длины трещины

Взаимодействие плоской гармонической волны с полубесконечной трещиВзаимодействие гармонической волны с трещиной конечной длины в плоскости

Две параллельные трещины равной длины, одна из которых расположена на границе раздела двух полуплоскостей с различными упругими свойствами, или зигзагообразная трещина, участок которой расположен на границе раздела двух полуплоскостей с различными упругими свойствами, при растяжении

Демченко В.Г., Демченко Г.В. (Газнадзор РАО Газпром) ДВЕ ОЦЕНКИ БЕЗОПАСНЫХ ДЛИН МАГИСТРАЛЬНОЙ ТРЕЩИНЫ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ РАЗРУШЕНИИ ТРУБОПРОВОДА

Длина трещины — Влияющие факторы

Допустимая длина усталостной трещины

Изменение полной энергии системы при малом приращении длины трещины

Импульсное кручение цилиндра с внешней кольцевой трещиУстановившиеся колебания. Неограниченное тело с трещиной конечной длины

Как изменяется распределение дбрывов автосцепок по длине поезда в зависимости от площади старой трещины в разрушенном сечеКакие мероприятия осуществляют вагоностроительные заводы для повышения надежности работы автосцепки

Коэффициент т- — интенсивности напряжений Влияющие факторы 109 — Зависимость от длины трещины 42 Определение 18, 109—112, 135 Понятие 18 — Результаты исследования

Метод ускоренного определения предела выносливости по результатам измерения длины усталостной трещины в процессе испытания Экспериментальный поверка ускоренных методов испытаний зубьев мелкомодульных зубчатых колес. В. М. Благодарный, Курилов, Е. Г. Головенкин

Напряжения Зависимость от критической длины трещины

Напряжения разрушающие - Зависимость от длины трещины

Образец клиновидный с длинной трещиной на кромке — Результаты исследования

Пермяков В.Г., Меркушев В.А. МОДЕЛИРОВАНИЕ ТРЕЩИНЫ ПЕРЕМЕННОЙ ДЛИНЫ В МЕТОДЕ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Пластина с бесконечной периодической системой коллинеарных трещин равной длины при продольном сдвиге

Пластина с бесконечной периодической системой параллельных трещин равной длины при продольном сдвиге

Плоскость с трещиной конечной длины под действием ударного импульса

Поверхностная трещина в длинном изгибаемом стержДискообразная трещина в неограниченном пространстве под действием растягивающей нагрузки

Полоса конечной длины с поперечной краевой трещиной при трехточечном изгибе

Полоса конечной длины с поперечной краевой трещиной при четырехточечном изгибе

Полоса конечной длины с поперечной краевой трещиной при чистом изгибе

Полу эллиптическая поверхностная трещина в длинном стержне при растяжении

Поправка на пластичность к длине трещины

Равномерное растяжение плоскости с бесконечной периодической системой параллельных трещин равной длины по нормали к линиям трещин

Равномерное растяжение плоскости с двоякопериодической прямоугольной системой трещин равной длины по нормали к линиям трещин

Равномерное растяжение плоскости с двумя коллинеарными трещинами различной длины по нормали к линии треРавномерное растяжение плоскости с бесконечной периодической системой коллинеарных трещин равной длины по нормали к линии трещин

Равномерное растяжение плоскости с двумя параллельными сдвинутыми трещинами равной длины по нормали к линиям трещин

Равномерное растяжение плоскости с двумя параллельными трещинами равной длины по нормали к линиям трещин

Равномерное растяжение плоскости с тремя параллельными трещинами равной длины по нормали к линиям трещин

Равномерное растяжение плоскости с эллиптическим отверстием и двумя трещинами разной длины, выходящими на его контур, по нормали к линии трещин

Равномерное растяжение полуплоскости с двумя параллельными наклонными краевыми трещинами неравной длины

Равномерное растяжение полуплоскости с периодической системой перпендикулярных границе внутренних трещин равной длины

Равномерное растяжение с двумя поперечными краевыми трещинами неравной длины

Размеры образцов. Длина трещины

Распространение трещины конечной длины в плоскости

Распространение трещины конечной длины в теле конечных размеров

Растяжение периодически подкрепленной пластины с бесконечной системой коллинеарных трещин равной длины по нормали к линии трещин

Растяжение пластины, состоящей из бесконечной системы двух видов полос, с периодической системой коллинеарных трещин равной длины по нормали к линии трещин

Рост длинных трещин при постоянном напряжении цикла

Скорость освобождения упругой энергии — Зависимость от длины трещины

Тарировка методов измерения длины трещины при статическом и циклическом нагружениях

Термические напряжения вблизи бесконечной периодической системы центральных поперечных трещин равной длины в полосе, скрепленной с двумя полуплоскостями с другими свойствами

Трещина длина критическая

Трещина зародышевая — Длина

Трещина конечной длины

Трещина конечной длины в плоскости под действием ударной нагрузки

Трещина конечной длины в плоскости при гармоническом нагружении. Учет контакта берегов

Трещина конечной длины в слоистом композите под действием динамической нагрузки

Трещина конечной длины вблизи края полуплоскости под действием динамической нагрузки

Трещина конечной длины под действием гармонической волны напряжений

Трещина усталостная исходная - Схема измерения длины

Трещины Длина условная

Трещины Длина фиктивная

Три параллельные трещины равной длины, две из которых симметрично расположены относительно границы раздела двух полуплоскостей с различными упругими свойствами, а одна находится на границе, при растяжении

Три параллельные трещины равной длины, две из которых симметрично расположены относительно границы раздела двух полуплоскостей с различными упругими свойствами, а одна находится на границе, при сдвиге



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте