Количество продуктов сгорания

При проектировании теплотехнических агрегатов нужно знать количество образующихся газов, чтобы правильно рассчитать газоходы, дымовую трубу, выбрать устройство (дымосос) для удаления этих газов и т. д. Как правило, количества продуктов сгорания (как и подаваемого воздуха) относят на единицу топлива (на 1 кг для твердого и жидкого и на 1 м в нормальных условиях для газа). Их рассчитывают исходя из уравнения материального баланса горения. Для грубых оценок можно считать, что в нормальных условиях объем продуктов сгорания Vr твердого и жидкого топлив равен объему воздуха Ув, а газообразного топлива V e-hl, ибо объем основной составляющей дымовых газов [c.127]

При проектировании теплотехнических агрегатов нужно знать количество образующихся газов, чтобы Правильно рассчитать газоходы, дымовую трубу, выбрать устройство (дымосос) для удаления этих газов и т. д. Как правило, количества продуктов сгорания (как и подаваемого воздуха) относят к единице массы топлива (на 1 кг для твердого и жидкого и на 1 м в нормальных условиях для газа). Их рассчитывают исходя из уравнения материального баланса горения. [c.138]

Укупорка уплотнений газовых турбин. Протечки даже небольшого количества продуктов сгорания из турбин в машинное отделение недопустимы. Поэтому выходные части вала обычно уплотняют воздухом. В камеру переднего концевого уплотнения воздух [c.57]

Для расчета процесса горения топлива и определения количества продуктов сгорания следует знать вид и элементарный состав топлива. Расчет производится по формулам, приведенным в гл. 15. При этом следует иметь в виду, что тепловой расчет котельного агрегата выполняют, исходя из рабочей массы топлива (твердое и жидкое), для чего необходимы данные о содержании золы и влаги (Ар и WP) в топливе. При определении коэффициента избытка воздуха в сечениях газохода котельного агрегата следует учитывать подсос воздуха через неплотности в элементах, расположенных между топкой и рассматриваемым сечением. При наличии присосов воздуха возрастают полная масса газообразных продуктов сгорания и масса сухих газов по пути газового потока оттопки до его выхода из котельного агрегата. Незначительно увеличивается масса водяных паров за счет их содержания в присосах воздуха. [c.146]

Общее количество продуктов сгорания = aL r+ -f мом/кг. [c.7]

КОЛИЧЕСТВО ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ [c.52]

Наконец, при наладке и испытаниях котлов ведется наблюдение за расходом топлива — природного газа, а при испытаниях экономайзеров желательно определять количество продуктов сгорания на входе или выходе (в зависимости от того, где удобнее). Следует отметить, что это измерение представляет определенные трудности, так как прямых участков достаточной длины в газоходах, на которых положено производить подобные измерения, как правило, нет. Поэтому необходимо снимать профиль скоростей или тарировать газоход, что требует много времени и не обеспечивает необходимой точности замеров. При определении скорости и расхода дымовых газов в газоходах экономайзера используются пневмометрические трубки той или иной конструкции, для ввода которых в газоход ввариваются соответствующие штуцера. Статический и полный напоры, замеряемые трубкой, передаются микроманометру, чаще всего используемому в качестве показывающего прибора. При отсутствии микроманометра можно использовать и ТНЖ, но точность показаний будет ниже. [c.256]

Так же, как и в предыдущем случае, количество продуктов сгорания возрастет, сопротивление при их проходе увеличится, и тяга уменьшится. [c.50]

Если действительное количество воздуха, участвующее в процессе сжигания, будет в а раз больше теоретически необходимого, то возникающее весовое количество продуктов сгорания на 1 кг топлива будет [c.120]

Из уравнения (215) имеем Ьт = а + Ь. Здесь величина Ьт (которую обозначим Mg) — количество продуктов сгорания при [c.121]

Определение количества продуктов сгорания [c.123]

Если весовое (массовое) количество продуктов сгорания будет равно сумме веса топлива (до его сжигания) и воздуха, то объемные количества рабочей смеси до сгорания и после него не будут равны. [c.134]

В соответствии с формулой (218) количество продуктов сгорания, рассчитанное на 1 кг воздуха, будет — = 1 + р х . Энталь- [c.143]

Если неполнота сгорания сводится к появлению лишь небольшого количества СО (до 27о) в газах, а весь процесс направлен к максимальной полноте горения, то все расчеты могут вестись по формулам, приведенным выше для полного горения. Однако в практике часты случаи, когда неполнота сгорания оказывается значительной и учет ее при расчете состава и количества продуктов сгорания становится необходимым. Это имеет место при сгорании топлива в полугазовых топках, в верхней части пересыпных шахтных печей, в печах безокислительного нагрева металла, когда избыток воздуха снижают Против теоретически необходимого, чтобы [c.88]

Количество продуктов сгорания, температура, разрежение и RO2 [c.368]

Если Уд непосредственно не измерялся, то количество продуктов сгорания, отсасываемое машиной, определяется по формуле (10-13). [c.471]

И Количество продуктов сгорания перед золоуловителем в рабочих условиях [c.529]

Количество продуктов сгорания нм /нм , при коэффициенте избытка воздуха и [c.599]

Долю газов, направляемых на рециркуляцию, от общего количества продуктов сгорания обычно называют степенью или коэффициентом рециркуляции и определяют как отношение [c.131]

Весовое количество продуктов сгорания, называемых также дымовыми газами, соответствует сумме весового количества подведенного в топку воздуха L и весового количества сгоревшего топлива, которое [c.29]

Поверочный расчет выполняют для существующей или запроектированной конструкции агрегата, и он имеет целью для заданных размеров поверхностей нагрева и сжигаемого топлива определить температуру воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах между поверхностями нагрева, к. п. д. парогенератора, расход топлива и количество продуктов сгорания. На основании поверочного расчета устанавливают экономичность и степень надежности парогенератора, разрабатывают рекомендации для его реконструкции, получают данные, необходимые для гидравлических, аэродинамических и прочностных расчетов. [c.164]

Пример 29-6. Определить температуру дымовых газов ири выходе из тоиочной камеры котла, если дано, что количество сжигаемого топлива В = 2000 кг ч количество продуктов сгорания на 1 кг сжигаемого топлива Ур = 6 м кг теоретическая температура сгорания топлива Гр = 2000°К средняя теплоемкость продуктов сгорания с тг = 1740 5дас/л -гра5.-Лучевоспринимающая поверхность котла fj, = 10 м . [c.484]

Количество свежего заряда на 1 кг топлива Мх = a.Lo. Количество продуктов сгорания при а=1 Мо = С/12 + -Ь Н/2 -ь 0,79Ьо, а при а > 1 М2 = = Мо + (ос — 1)Ео. Тогда коэффициент молекулярного изменения горючей смеси [c.239]

Тягодутьевые машины выбираются с 5%-ным запасом по производительности (от расчетной максимальной нагрузки) и 10%-ным запасом по напору (от максимального сопротивления тракта). Расчетная максимальная нагрузка дутьевого вентилятора определяется количеством воздуха, необходимого для горения, с учетом коэффициента избытка в топке, присосов воздуха в топке, а также утечек в тракте. Расчетная нагрузка дымососа определяется количеством продуктов сгорания с учетом присосов воздуха. Максимальное сопротивление воздушного тракта слагается из сопротивления воздуховодов, воздухоподогревателя (с воздушной стороны) и горелок. Сопротивление дымового тракта включает в себя сопротивление всех участков тракта-котла, начиная с верхней части топки, где поддерживается приблизи- [c.182]

S S g п = >. и Термохнмическве реакции Расход кислорода, Теоретический расход воздуха V , м /м Количество продуктов сгорания, л /м [c.246]

Было бы оп1ибочнь ущть,,Я1 о угроза загрязнения атмосферы продуктами сгорания имеет место тоЙьЙо оеК Ш , это проблема международная.] По данным академика А. М. Стыриковича j в 1970 г. в мире количество продуктов сгорания минерального топлива можно представить следующим образом до 100 млн. т твердых веществ, около 150 млн. т сернистого ангидрида, 300 млн. т окиси углерода и более 50 млн. т окиси азота. [c.326]

Камера сгорания 2 предназначалась для сжигания газообразного топлива и получения необходимого количества продуктов сгорания, поступавших затем в экспериментальный участок для исследования радиационно-конвективного теплообмена. Она представляла собой цилиндр из листовой стали длиной около 1,0 и диаметром 0,6 м. Внутренняя поверхность цилиндра была обвита змеевиком для охлаждающей воды, что позволяло поддерживать надлежащую температуру металлической оболочки камеры сгорания и определять калориметрическим способом количество тепла, теряемое камерой сгорания. Поверхность змеевика и стенок камеры была. изолирована от зоны горения сначала (у стенки камеры) слоем пеношамота, а затем (у зоны горения) —слоем хромомагнезита. [c.431]

После установки топки кипящего слоя теплопроизводительность котла увеличилась в 4 раза и составила 6,6 МВт. При этом паропроиз-водительность котла возросла с 2,5 до 4,4 т/ч при том же давлении насыщенного пара и, кроме того, в тепловую сеть ТЭЦ отпускалось 3,7 МВт теплоты с сетевой водой. Весь газовый тракт, включая экономайзер, воздухоподогреватель, золоуловитель дымосос и газоходы, был реконструирован, чтобы обеспечить пропуск увеличенного количества продуктов сгорания. [c.195]

Смесь продуктов сгорания, возникающая при сжигании топлива с произвольным избытком воздуха, состоит из X весовых долей стехиометрических продуктов сгорания и 1 — х весовых долей сухого воздуха. Возьмем 1 кг сухого воздуха и предположим, что в нем стехиометрически сжигается Ь кг топлива. В таком случае количество продуктов сгорания кг, рассчитанное на 1 кг топлива, будет выражено как [c.120]

Одним из методов повышения скорости и температуры горения является обогащение воздуха, идущего на горение, кислородом с доведением содержания его в дутье вместо обычных для атмосферного воздуха 20,9% до 25% и выше. Обогащение воздуха кислородом, как это видно из рис. 2-4 и 2-5, например, до 40%, приводит к снижению количества, азота Укг, являющегося балластом в процессах горения, для природного газа с 7,5 ((100%) до 3 (40%) м /м и снижению потерь тепла с уходящими продуктами сгорания за счет их уменьшения вдвое. Кроме того, поскольку выделяющееся тепло при сгорании приходится на меньшее количество продуктов сгорания, растет калориметрическая темцера-тура горения. Это интенсифицирует теплообменные процессы, так как с ростом Гк лучистый поток увеличивается пропорционально Т"н, ускоряя их. Обогащение воздуха кислородом повышает парциальные давления (рис. 2-5) лучеиспускающих газов СОг с 30 до 34% и Н О с 10 до 1 6%, что в свою очередь увеличивает теплообмен лучеиспусканием за счет повышения степени черноты лро-дуктов сгорания. Дутье, обогащенное кислородом, уже давно успешно применяется во многих пламенных печах, где основной процесс теплообмена базируется на лучеиспускании, а не на конвекции (мартеновские, стекловаренные и другие печи с высоким температурным уровнем процесса). [c.46]

При всем разнообразии типов горелок для сжигания мазута, отличающихся видом и параметрами энергоносителя для распыления, а также конструктивными особенностями, все горелки состоят из двух основных узлов — форсунки и воздухонаправляющего аппарата — регистра. Форсунки должны обеспечивать возможно более тонкое дробление и равномерное распределение частиц топлива в зоне горения. Регистры служат для создания завихренного потока воздуха, подводимого с большой скоростью к корню факела, способствующего интенсивному смешению с частицами топлива и подогреву образовавшейся смеси топочными газами, которые подсасываются вращающимся полым конусом потока к корню факела и ускоряют подготовку и сгорание топлива (рис. 3-4). Закрутка потока воздуха осуществляется при помощи косых (поворотных или неподвижных) лопаток, размещаемых в кольцевом канале регистра. В результате подсоса топочных газов в центральную часть вращающегося полого конуса в центральной части потока возникает циркуляция высоконагретых продуктов сгорания, обеспечивающих устойчивое поджигание вновь образующейся горючей смеси вблизи устья горелки. Количество продуктов сгорания, возвращаемых к устью горелки, возрастает с усилением закрутки. Это дает возможность получить устойчивое и полное сгорание мазута в широком диапазоне изменения нагрузок горелки путем применения сильной закрутки воздушных потоков в регистрах. [c.75]

Полагая для простоты водяное число, т. е. произведение количества продуктов сгорания V, приходящегося на единицу количества топлива, на теплоемкость с, постоянным (W =V = onst), разделим обе части уравнения (22) на W [c.26]

Для получения оптимального к. п. д. расход пара в комбинированной установке сверхкритического давления должен составить примерно 20—25% от расхода воздуха. Достижение приемлемых значений к. п. д. проточной части паровой турбины, работающей на паре сверхкритического давления, делает желэлельным, чтобы расход этого пара составлял величину порядка 700 т/я. Конструктивная проработка высокотемпературной турбины показала, что при однопоточном выполнении она сможет пропускать примерно такое же весовое количество продуктов сгорания. Следовательно, реализация описанной схемы потребует, чтобы с одной паровой турбиной были связаны четыре высокотемпературные турбины, а это — безусловно нежелательное обстоятельство. [c.116]

Рассмотрим процессы двигателя Отто соответственно схеме рис. 16-9. Процесс 1—2 является обратимым адиабатическим сжатием топлива и воздуха, смешанных с небольшим количеством продуктов сгорания, оставшихся от предшествующей работы. Процесс 2—3 является изо-хорическим процессом сгорания. Процесс 3—4— Рис. 16-9. адиабатический процесс расширения продуктов [c.150]

Таким образом, весовое количество продуктов сгорания мож ет быть Быражено [c.29]

В барабанных парогенераторах, у которых поверхность нагрева пароперегревателя фиксирована, влияние температуры питательной воды выражается в том, что понижение ее связано с необходимостью увеличения расхода топлива на догрев в испарительных поверхностях нагрева воды,. поступающей из экономайзера. Поэтому поверхность пароперегревателя омывается большим количеством продуктов сгорания, и температура перегретого пара на выходе из конвективного пароперегревателя возрастает. В прямоточных парогенераторах, наоборот, низкая температура питательной воды вызывает соответствующее понижение и температуры перегретого пара. Увеличение избытка воздуха в топке барабанного парогенератора связано с иовышенпем количества продуктов сгорания, омывающих конвективный пароперегреватель, в связи с чем повышается температура перегретого пара. Чем больше влажность топлива, тем выше температура перегретого пара, так как повышенная влажность связана с ростом количества продуктов сгорания, омывающих пароперегреватель, и повышением их излучательной способности вследствие увеличения доли трехатомных газов.. Шлакование топочных экранов вызывает рост температуры продуктов сгорания на выходе из топки и соответствующее повышение температуры пара. [c.136]

Сброс продуктов сгорания в нижнюю часть топки (рис. 12-18,а) приводит к ослаблению лрямой отдачи в топке и соответственно к повышению температуры продуктов сгорания на выходе из нее. Рециркуляция увеличивает также количество продуктов сгорания, проходящих через пароперегреватель. Оба обстоятельства вызывают усиление конвективного теплообмена и, следовательно, повышение температуры перегретого пара. Рециркуляцию продуктов сгорания усиливают цри малой нагрузке парогенератора, когда температура перегретого пара снижается, и, наоборот, отключают ее при большой нагрузке, когда перегрев пара возрастает. Рециркуляция продуктов сгорания со сбросом в нижнюю часть топки приводит к увеличению объема продуктов сгорания, но без повышения обш,его избытка воздуха в уходящих газах, в связи с чем общий объем продуктов сгорания, уходящих из агрегата, не изменяется. Однако увеличенный объем продуктов сгорания в газоходах при рециркуляции несколько повышает бух, в связи с чем потеря тепла 2 возрастает. Охлаждение продуктов сгорания при рециркуляции несколько снижает паропроизводитель-ность парогенератора, для восстановления которой увеличивают расход топлива, что дополнительно снижает к. п. д. агрегата. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...