Частицы неправильной формы

Уравнение (2.3) более адекватно описывает течение жидкости (газа) в слое одинаковых шаров или достаточно узкой фракции их со средним диаметром d. В случае псевдоожижения частиц неправильной формы, очевидно, строже соотношение (2.3) переписать в виде [c.34]

Частицы неправильной формы (К=5) [c.35]

Рис. 2-7. Гидродинамическое сопротивление частиц неправильной формы. Обозначения указаны в табл. 2-3

Обобщение различных опытных данных по теплообмену с шаром в условиях вынужденной конвекции, проведенное Б. Д. Кацнельсоном и Ф. А. Тимофеевой [Л. 153], заметно (до 30%) расходится с обобщением Вильямса (линия 15), которое в основном базируется на опытных результатах зарубежных исследователей. Причину этого расхождения следует искать не столько в неточности аппроксимации опытных данных Вильямсом, как это предполагают в Л. 42], сколько в привлечении им к обработке результатов исследования движущихся частиц неправильной формы [Л. 206]. Последнее обстоятельство позволяет объяснить систематическое превыше- [c.143]

На рис. 5-7 четко различаются две области теплообмена переходная область при 50400- 500. Эти границы согласуются с диапазоном первой переходной и автомодельной областей аэродинамического сопротивления движущихся частиц неправильной формы (гл. 2). [c.165]

Для частиц неправильной формы [c.26]

Естественные грунты состоят из частиц неправильной формы различных размеров это делает теоретическое исследование фильтрации чрезвычайно сложным, и для упрощения обычно [c.273]

Угольная пыль представляет собой смесь частиц неправильной формы, отличающейся от шара или куба, с размерами частиц от близких 136 [c.136]

Однако обработкой в растворе Б не удалялись частицы второй фазы. После отжига при 1373 К в этих усах происходили изменения, подобные тем, которые наблюдались при отжиге исходных усов с укрупнением частиц в некоторых усах (правда, в меньшей степени). Отмечено также появление частиц второй фазы иной конфигурации, а именно, частиц неправильной формы и областей с двухрядным расположением частиц или со сдвоенной сердцевиной. Характерная структура усов со сдвоенной сердцевиной показана на рис. 14. [c.409]

Геометрической характеристикой сферических частиц одинакового размера являются диаметр зерен и плотность упаковки. Однако в промышленной практике несравненно чаще приходится иметь дело со смесями, составленными из частиц неправильной формы и различных размеров. В этих случаях говорят о гранулометрическом составе смеси, т. е. о распределении частиц по размерам, которое определяется, как правило, по данным ситового анализа. Естественно недоумение как можно с помощью сита определить размер частиц неправильной формы [c.94]

Цинковая пыль, полученная по второму методу, содержит повышенное количество оксида цинка и имеет частицы неправильной формы. Плотность цинковой пыли 7000 кг/м при хранении красок образуются плотные осадки. [c.67]

Крупные частицы, например стеклянные шары (d = = 200 мкм), захватываются покрытием только в том случае, если они находятся в покое по крайней мере до толщины покрытия 100 мкм. Крупные частицы неправильной формы могут быть захвачены осадком и при толщинах меньших, чем половина размера частицы. [c.244]

Из формулы следует, что поглощательная способность такой среды в равной мере должна зависеть как от концентрации пыли л, так и от толщины поглощающего слоя I. Это означает, что рассматриваемая запыленная среда подчиняется закону Бугера—Бера. На практике, однако, такие среды не встречаются. Реальные запыленные среды в промышленных установках обычно содержат частицы неправильной формы и самых различных размеров. Частицы не являются также и абсолютно черными. [c.144]

Заслуживает также внимания предложенный в [Л. 649] графо-аналитический способ нахождения минимальных скоростей полного псевдоожижения любым газом, любой температуры для полидисперсного слоя частиц неправильной формы и неизвестного (не определявшегося) фракционного состава по данным единичного лабораторного опыта. В опыте определяется порозность при пределе устойчивости в удобных условиях псевдоожижения материала воздухом комнатной температуры. При расчетах должны быть известны плот -ность частиц, а также плотность и коэффициент кинематической вязкости газа в рабочих условиях. [c.16]

Для псевдоожижения в насадке отношение диаметра частиц d к D по [Л. 615] не должно превышать 0,09. iB случае псевдоожижения частиц неправильной формы, видимо, лучше принимать по [Л. 36] dlD[c.18]

Шамот (частицы неправильной формы) -. . . . 1-1,5 [c.92]

Для слоев смеси шаров разных размеров и слоев частиц неправильной формы можно ожидать еще более 34 [c.34]

Очевидно, что для реальных пылевых частиц неправильной формы и различных размеров в показатель степени при е вместо коэффициента 0,5 войдет другой коэффициент к. Этот коэффициент, помимо геометрических соотношений, будет учитывать все отклонения реальных условий излучения пыли от схемы, принятой при выводе формулы (16). Следовательно, задачей эксперимента является установление величины коэффициента ослабления лучей k в уравнении [c.212]

Крайние значения порозности, вычисленные по формуле (4), лежат в пределах от 26 до 47%. Для натуральных засыпок частиц неправильной формы верхний предел порозности может быть больше (до 62%). Чтобы получить большие значения порозности, рассмотрим условный слой, в котором частицы не соприкасаются, т. е. слой со взвешенными шаровыми частицами. Расстояние между центрами шаров в этом случае будет равно не 8, а некоторой величине S. [c.281]

Для засыпок с естественной и, следовательно, неопределенной формой укладки,как для частиц неправильной формы, можно в первом приближении принять среднюю кривую из этого семейства. Такие условно проведенные кривые [c.282]

I - единичный шар 2 - слой из частиц неправильной формы [c.311]

Е — равнодействующая внешних сил, приложенных к частице. Предполагая в дальнейшем использовать коэффициенты сопротивления движению сферы для приближенной оценки сопротивления движению мелких частиц неправильной формы, примем, что [c.134]

Рис. 4-9. Распределение улова динамически подобных частиц неправильной формы.

В малом канале (рис. 4-7) изучалось движение сферических частиц при квадратичном законе сопротивления (п = 0) и частиц неправильной формы в области закона Стокса (п = 1). В большом канале изучалось движение частиц неправильной формы при п = == 0,5. Определялись общий к. п. д. поворота (отношение веса уловленных частиц к весу частиц, поступивших в канал) и распределение уловленных частиц по бункерам. [c.152]

Расчетные формулы по теплообмену в засыпках из частиц неправильной формы и условия проведения опытов [c.139]

Коэффициент сопротивления частицы неправильной формы зависит не только от числа R t, но и от ее геометрии, т. е. от /. Так как согласно (2-5) С/=йфСш = <р( Ф, Rex), то очевидно, что между динамическим и геометрическим коэффициентами формы должна существовать зависимость вида Аф = ф(/, R t). Эту связь для тел изометрической формы (пространственные размеры которых соизмеримы) экспериментально установили Петтиджон и Христиансен [Л. 310, 375]. Для Нет<0,05 с погрешностью 2% [c.49]

Если для шара получены достаточно точные данные, позволяющие оценить Сш и Ов в любой области чисел Рейнольдса, то для частиц неправильной формы подобные закономерности в связи с различием формы и свойств неправильных частиц в каждом отдельном случае устанавливаются чисто эмпирическим путем и имеют ограниченное применение. Сопоставление результатов, полученных автором ч-[Л. 71, 82], с литерату]рными данными позволило прийти к некоторым обобщениям, которые рассматриваются 3 ниже. Опыты были проведены с алюминиевыми цилиндриками (dt = [c.51]

Сопоставление известных расчетных результатов для Е = = =/(1—Р) проведено на рис. 2-9 (кривые 1—8). Там же нанесена зависимость (г от Р (линии 9—12) для разных коэффициентов скольжения фаз ф Ит/у, которая позволяет оценить роль расходной концентрации ц при рт/р 2 000. Ранее было показано, что для разных взаимонаправлений компонентов газовзвеси влияние на различно [Л. 71]. Рассматривая рис. 2-9, отметим, что стесненность движения массы частиц более всего сказывается в ламинарной области и менее в турбулентной. Указанное отличие проявляется тем резче, чем больше объемная концентрация частиц, что объясняется самой природой стесненного движения газовзвеси. Заштрихованная область переходных режимов хорошо усредняется линией I, построенной по формуле (2-19) с показателем степени, равным 3. Эту простую зависимость можно рекомендовать для практических расчетов поправочного коэффициента в рассматриваемой области газовзвеси, где Р<3% и соответственно )г< гкр 45. При этом разбежка величины Ер, определенная по различным данным, будет менее 7%. В ламинарной области расхождение линий, построенных по данным Гупало и Минца, закономерно, так как линия 4 построена для шаров, а линия 8—по опытным данным для частиц неправильной формы. [c.59]

Обычно утверждается [Л. 105], что учет фактора формы происходит автоматически при замене da на dx по выражению (2-6). В действительности, рассматривая формулы (2-19) и (2-19"), нетрудно заметить, что подобная замена никак не сказывается на Е . Данные Ричардсона и Уайкла (Л. 377] точно подтвердили формулу (2-19) для сфер (стеклянные шарики d=82,5 71,1 и 35 мк, 0=20—36 жж Кет<0,2 п=4,8). Однако данные для частиц неправильной формы (глинозем с йт = 4- 7 мк) показали, что степень п [c.60]

Исследования теплообмена с движуще й с я, а не закрепленной частицей проводились во многих организациях [Л. 50, 57, 71, 98, 203, 278, 307, 316 и др.]. Начало этим работам, имеющим большое практическое и научное значение, -по-видимому, положено экспериментальными последованиями Д. Н. Ляховокого (1935—1937 гг.). Наряду с опытами с закрепленными шариками им было проведено исследование теплообмена с движущимися частицами неправильной формы (падение в воздухе) и с шариками (падение в воде). Опытные данные для движущихся частиц (как неправильной, так и сферической формы) систематичеоки превышали данные для закрепленных шариков. Не объясняя это расхождение, Д. Н. Ляховский, по-видимому, впервые отмечал что это наталкивает на мысль о возможности наличия некоторой разницы 1П0 существу — между теплоотдачей закрепленных и свободно взвешенных частиц [Л. 203]. Поэтому, обобщая опытные данные, Д. Н. Ляховский дает расчетную формулу лишь для закрепленных шариков, не распространяя ее на движущиеся частицы, как это имело место -впоследствии в работах Лурье, И. М. Федорова, И. А. Вахрушева и др. [c.145]

Менее изучен характер зависммости /Сэф = /(е), особенно для 8>0,4. Остановимся на этой зависимости более подробно. Проницаемость является индивидуальной характеристикой пористого материала. Поэтому существует большое количество моделей, описывающих взаимосвязь между проницаемостью п структурными параметрами, однако они недостаточно удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. Можно отметить только качественное влияние различных факторов на проницаемость. Так, для пористых металлов существенную роль играют материал, размер и форма частиц исходного порошка и технология изготовления металлокерамики. Применение более крупных порошков приводит к увеличению проницаемости. Подобный эффект наблюдается при повышении (в определенных пределах) однородности исходного порошка. Несмотря на то что разброс зависимостей для различных материалов весьма значителен, для имеющих идентичную структуру порошковых металлов из частиц неправильной формы результаты довольно близки. Следует отметить, что наиболее важным является то, что для таких структур имеется один параметр (пористость), количественное влияние которого на коэффициент проницаемости можно оценить, а сам параметр легко проконтролировать. [c.73]

Работая с сыпучими хорошо псевдоожижаемыми материалами вблизи предела устойчивости, легко реализовать спокойное , сравнительно однородное (без существенных газовых пузырей) псевдоожижение. Это режимы, когда взаимное перемещение частиц еще невелико и можно организовать противоток газа и материала. По некоторым данным верхней границей спокойного псевдоожижения является число псевдоожижения Л 1,3 [Л. 430] или достижение по-розности т 0,48 [Л. 36]. Учитывая, что при одинаковых N гидродинамические состояния слоя крупных и слоя мелких частиц различны, а т плотного слоя частиц неправильной формы может быть больше 0,48, обе оценки можно считать лишь ориентировочными. [c.18]

Х(1—/я) и O, L2 = l,2(l/m )2. В реальном случае пакетов полидисперсных частиц неправильной формы, как отмечено в [Л. 260], возможно еще большее удаление от принятой в [Л. 276] модели, видимо в ту же сторону увеличения Oi и уменьшения эффективной е слоя. Отметим, что высокотемлературные процессы требуют тугоплавких и износоустойчивых материалов, которыми являются чистые окислы металлов, такие, как AI2O3, Zr02, MgO и др. Степень черноты этих материалов низка и для них в более широком диапазоне условий проявится отклонение е слоя от единицы. [c.89]

Плавленый магнезит соединение MgO и SiOa (частицы неправильной формы)...... 1 — 1,5 [c.92]

Качественно хорошо согласуются с данными Лукьянова и противоречат мнению Лева результаты опытов Делаплейна [Л. 261], установившего, что в центральной части движущихся слоев сферических частиц порозность близка к 0,39, т. е. к порозности обычного беспорядочно уложенного неподвижного плотного слоя. Для движущихся слоев частиц неправильной формы Делаплейн, как и Лукьянов, обнаружил даже уплотнение центральной части слоя и предлагает принимать порозность их на 0,02 меньше порозности статического плотного слоя. [c.42]

На то, что первоначальная двухфазная теория псевдоожижения, не учитывающая этого газообмена, не вяжется с результатами опытов по теплообмену, указали в своей работе Уомсли и Джохансон [Л. 585]. В трубе с внутренним диаметром 59 мм они псевдоожижали воздухом и углекислотой слои стеклянных шариков (узкие фракции со средним диаметром 137, 216 и 455 мк), глинозема (узкие фракции частиц неправильной формы со 278 [c.278]

Новым в работе Фернеса является введение понятия об эквивалентном диаметре", как определяющем размере частиц неправильной формы, и факторе формы , с целью учета разнообразия природной структуры материалов определенное геометрическим путем значение эффективного живого сечения шаровых засыпок, равное 10—20% общего сечения засыпки обнаруженное влияние стенок рабочего участка установки на [c.243]

Относительно небольшое количество известных комплексных работ [Л. 37—40], сочетающих эксперимент с математическим исследованием, также проводилось для конкретных устройств (например, циклонные топки, пылеразделители и т. д.) на моделях небольшого размера, что снижало точность эксперимента, сужало диапазон изменений параметров, входящих в дифференциальные уравнения, описывающие процесс, и вынуждало вводить дополнительные упрощения в изучаемое явление. Например, не учитывались радиальные составляющие скорости потока, не определялся гидравлический диаметр частиц неправильной формы, замерялись не траектории частиц, а их проекции и т. д. В некоторых работах вводилось влияние дополнительных факторов, например горящих частиц, температура которых отличалась от температуры несущего потока, а масса изменялась в процессе движения, что еще более затрудняло и без того сложную увязку эксперимента с расчетом. [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...