Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Температурное поле

Горячая штамповка является циклическим процессом. Продолжительность термического цикла штамповки (ТЦШ) не постоянна и меняется как в зависимости от типоразмера днищ, так и в пределах партии штампуемых днищ одного типоразмера. Операции ТЦШ приведены на рис. 3.10. Температурное поле (абсолютная величина температуры и ее градиент) влияет также на характер, особенности ТЦШ и качество отштампованных днищ. Оно в произвольной точке системы в определенный момент времени характеризует зна-  [c.38]


Таким образом, определение и установление температурного поля является необходимым условием для обоснования технологического процесса и управления термическим циклом штамповки.  [c.39]

Шаровая стенка. При постоянных температурах i и 2 на внутренней (радиусом Г ) и наружной (радиусом rt) поверхностях шаровой стенки температурное поле одномерно в сферических координатах, т. е. температура изменяется только по радиусу. Следовательно,  [c.75]

Это и есть нестационарное дифференциальное уравнение теплопроводности. Для его интегрирования необходимо задать начальные условия, определяющие температурное поле в рассматриваемом теле в начальный момент времени т = 0, и граничные условия, определяющие температуру или законы переноса теплоты на границе тела.  [c.112]

По условиям симметричности температурного поля при х 0  [c.112]

При соблюдении геометрических, динамических и тепловых условий подобия можно получить данные на стадии проектирования по гидродинамическому сопротивлению, температурным полям твэлов, провести оптимизацию их геометрических размеров, определить режимы течения. Условием подобия для сия трения и сил инерции газового теплоносителя является равенство чисел Re для модели и натуры  [c.47]

Рис. 3.15. Температурное поле системы поверхность—первый ряд Рис. 3.15. Температурное поле системы поверхность—первый ряд
При подобии межкомпонентного теплообмена гидродинамически подобные потоки газовзвеси подобны и в тепловом отношении (т. е. относительно температурных полей и тепловых потоков). Критерии, определяющие последние условия, получим, рассматривая при Tji = T уравнение энергии (1-49) н уравнение теплообмена. Дополнительные к гл. 4 условия однозначности  [c.160]

Исходя из найденного температурного поля, в (Л. 350] была получена зависимость для оценки локального теплообмена с дисперсным потоком  [c.200]

Вопросы расчета температурных полей в движущемся слое применительно к шахтным, доменным печам и т. п. установкам с учетом больших Bi, источников (стоков) тепла, различий в форме тел и пр. детально анализируются в специальной литературе.  [c.324]


Наиболее существенное влияние оказывает расход насадки. С его ростом увеличивается количество тепла, отбираемого в верхней камере, и снижается температура газов и насадки на выходе из нее. При этом неравномерность распределения температур по сечению заметно увеличивается. Так, при небольших расходах насадки (200—600 кг/ч) поле выходных температур практически равномерно, а при расходах более 1 500 /сг/ч неравномерность достигает 300—400° С. Характер температурного поля насадки определяет процесс нагрева воздуха в нижней камере. При прямоточном движении газов и воздуха и неравномерном распределении температур насадки воздух успевает нагреться в первых (по ходу) горячих слоях насадки и последующие, слои работают с очень низким температурным напором. При достаточно больших расходах насадки (свыше 1 ООО кг/ч) этот температурный напор становится отрицательным, что приводит к обратному теплообмену, т, е. к переходу тепла 380  [c.380]

Изменения, внесенные холодной деформацией в структуру и свойства металла, не необратимы. Они могут быть устранены, например, с помощью термической обработки (отжигом). В этом случае происходит внутренняя перестройка, при которой за счет дополнительной тепловой энергии, увеличивающей подвижность атомов, в твердом металле без фазовых превращений из множества центров растут новые зерна, заменяющие собой вытянутые, деформированные зерна. Так как в равномерном температурном поле скорость роста зерен по всем направлениям одинакова, то новые зерна, появившиеся взамен деформированных, имеют примерно одинаковые размеры по всем направлениям.  [c.56]

Определение ОСН и деформаций при сварке низколегированными материалами проводили по следующим двум технологическим схемам сварка с предварительным подогревом и без него. В случае сварки с предварительным подогревом исходное распределение температур соответствовало подогреву кромок до Т — 150°С. Температурное поле при предварительном подогреве было определено по зависимостям, предложенным в работе [42].  [c.306]

Если расположить начало координат так, как показано на рис, 1-21, уравнение температурного поля в пластине имеет вид  [c.30]

Подобие температурных полей вала и модели будет иметь место при равенстве критериев для образца и модели  [c.53]

При температурах, превышающих верхнюю границу применения водяных термостатов, в качестве теплоносителя до 200 °С используются легкие минеральные масла, а до 300 °С — тяжелые. Верхний предел использования масел определяется либо температурой вспышки, либо началом окисления, а для силиконовых масел — выделениями вредных веществ при температурах, превышающих 200 °С. Нижний предел для использования любых масел — температура, при которой вязкость становится слишком большой для обеспечения эффективного теплообмена. Так, вблизи комнатных температур, когда использование воды по тем или иным причинам исключается, существует диапазон, где удобно применение легких парафиновых или силиконовых масел. Однородность температурного поля вблизи нижней границы применения у масляных термостатов заметно хуже, чем у водяных. Выше 100 °С лучшая однородность находится в пределах 10 мК при изменении глубины погружения 50 см, а выше 200 °С — на уровне 50 мК при тех же изменениях.  [c.141]

При температуре выше 600 °С, где термостаты с перемешивающейся жидкостью не могут обеспечить удовлетворительную однородность температурного поля в пределах вставок со сравниваемыми термометрами, используются другие устройства. Одним из таких устройств является проточный термостат, показанный на рис. 4.3. Использование одного теплоносителя в широком температурном интервале — существенное преимущество подобного термостата. Так, в термостате, показанном на рисунке, для работы в интервале температур от комнатной до 900 °С используется порошок АЬОз, обдуваемый воздухом.  [c.141]

К недостаткам таких термостатов следует отнести, во-первых, крайнюю трудность избежать перемещения порошка, приводящего к неравномерности засыпки, и, во-вторых, худшую, чем в термостатах с перемешивающейся жидкостью или печах, однородность температурного поля. В термостате, показанном на рис. 4.3, при 400 °С разность температур в пределах 25 см может достигать 0,4 С. При 900 °С это различие возрастает по меньшей мере до 1 °С. При сравнении термометров, естест-  [c.142]


Существуют различные способы выравнивания температурного поля в зоне сравниваемых термометров. В последние годы для этой цели стало применяться новое устройство, основанное  [c.146]

Термопары очень широко применяются для измерения температуры в самых различных условиях. В этой главе будут рассмотрены лишь наиболее важные аспекты термометрии, использующей термопары. Термопара остается основным прибором для измерения температуры в промышленности, в частности в металлургии и нефтехимическом производстве. Прогресс в электронике способствовал в последнее время росту числа применений термометров сопротивления, так что термопару уже нельзя считать единственным и важнейшим прибором промышленного применения. Преимущества термометра сопротивления по сравнению с термопарой вытекают из принципа действия этих устройств. Термометр показывает температуру пространства, где расположен его чувствительный элемент, и результат измерения мало зависит от подводящих проводов и распределения температуры вдоль них. Термопара позволяет найти разность температур между горячим и холодным спаями, если измерена разность напряжений между двумя опорными спаями. Эта разность напряжений возникает в температурном поле между горячим и холодным спаями. Разность напряжений идеальной термопары зависит только от разности температур двух спаев, однако для реальной термопары приходится учитывать неоднородность свойств электродов, находящихся в температурном поле она и является основным фактором, ограничивающим точность измерения температуры термопарами.  [c.265]

Применение термопар в ядерных реакторах сталкивается со многими трудностями, и пока нет достаточных оснований для создания термопар со сроком службы более 20 лет. Однако конструирование и технология производства термопар для реакторов быстро развивается и ниже будут рассмотрены специфические проблемы, возникающие при работе термопар в потоке нейтронов. Прежде чем перейти к рассмотрению конкретных типов термопар и их применениям, остановимся кратко на основах теории термоэлектрических явлений, возникающих в металлах и сплавах, помещенных в неоднородное температурное поле.  [c.267]

На диаграмме рис. 6.1 показано распределение потенциала Е(Т) для пары проводников из разных материалов А и В, спаи которых имеет температуру Гг, а оба свободных конца — одинаковую температуру Го. Рабочий спай и свободные концы находятся в области с постоянной температурой, а оба проводника проходят через одинаковое температурное поле. Для измерения термоэлектрической разности потенциалов между свобод-  [c.268]

Рис. 6.1. Распределение потенциала вдоль проволоки термопары, изготовленной из электродов А и В п имеющей горячий спай в области постоянной температуры Т . Электроды присоединены к одинаковым проводам С в области холодного спая при постоянной температуре То. Проводники С присоединены к детектору в области постоянной температуры Г]. Полагая, что величина Ес(То—>Т ]) одинакова для обоих проводников С, получаем измеренную э. д. с. [ а—Яв](7 о—>Т г)- Электроды Л и В проходят через одно и то же температурное поле. Рис. 6.1. Распределение потенциала вдоль проволоки термопары, изготовленной из электродов А и В п имеющей <a href="/info/276530">горячий спай</a> в области <a href="/info/77161">постоянной</a> температуры Т . Электроды присоединены к одинаковым проводам С в области <a href="/info/118197">холодного спая</a> при <a href="/info/77161">постоянной</a> температуре То. Проводники С присоединены к детектору в области <a href="/info/77161">постоянной</a> температуры Г]. Полагая, что величина Ес(То—>Т ]) одинакова для обоих <a href="/info/7343">проводников</a> С, получаем измеренную э. д. с. [ а—Яв](7 о—>Т г)- Электроды Л и В проходят через одно и то же температурное поле.
При исследовании термопарой температурного градиента в печи всегда затруднительно ответить на вопросы о причине изменения показаний температуры после перемещения термопары. Этой причиной могут быть как неоднородное температурное поле в печи, так и неоднородность электродов самой термопары. К счастью, обычно удается найти верхнюю границу влияния неоднородностей. Если наблюдаемые изменения э.д.с. в зависимости от положения термопары явно больше, чем эта граница, то можно быть уверенным в наличии неоднородного температурного поля в печи. В противном случае определенного заключения об источнике изменений э.д.с. и форме температурного поля в печи сделать нельзя.  [c.270]

Рис. 6.5, Распределение родия в чехле и электродах термопары Р1—13 % КЬ/Ш, заключенной в чехол из Р1—10 % РЬ после испытаний при 1450 "С в течение 1400 ч [53]. I — содержание родия в платиновом электроде 2 — содержание родия в чехле Р1— 10% РН 3 — содержание родия в Р1—13% РЬ электроде 4 — температурное поле печи. Рис. 6.5, Распределение родия в чехле и электродах термопары Р1—13 % КЬ/Ш, заключенной в чехол из Р1—10 % РЬ после испытаний при 1450 "С в течение 1400 ч [53]. I — содержание родия в <a href="/info/276730">платиновом электроде</a> 2 — содержание родия в чехле Р1— 10% РН 3 — содержание родия в Р1—13% РЬ электроде 4 — температурное поле печи.
Повторную градуировку такой термопары, предпринимаемую с целью учета смещения характеристик вследствие изменения состава, следует выполнять в печи, имеющей такое же температурное поле, как в реакторе. Выполнить это требова-  [c.295]

Завершая рассмотрение вопросов градуировки, вновь отметим важность проблемы неоднородности термопар. Измеряемая э. д. с. термопары возникает в той ее части, которая находится в области температурного градиента. Неоднородности материала термопар приводят к тому, что измеренная э.д. с. оказывается зависящей не только от разности температур между спаями, но и от расположения неоднородностей в температурном поле. Практически это означает, что градуировка термопары точна лишь для той печи или ванны, где она выполнялась, и даже только для момента исходной градуировки. При извлечении термопары из печи часто возникает достаточное число вакансий в решетке для заметного сдвига градуировки. Окисление или фазовые превращения (например, в термопаре типа К) также приводят к неравномерным изменениям свойств, зависящим от температурного градиента градуировочной печи [8].  [c.303]


Размеры сварного соединения влияют на характер температурного поля и термического цикла, определяя также существенные для формирования механических свойств металла шва характеристики наибольшую температуру нагрева Т ах, длительность выдержки лгеталла в иптервале температур выше критических /д и скорость ого охлаждения охл-  [c.199]

Температурное поле — это со-вокупнос1ь значений температуры во всех точках тела в данный момент времени. Математически оно описывается в виде t = f x,y,z,T). Различают стаци-  [c.70]

Решение (14.17) можно испол. зовать и для расчетов температурного поля в бесконечном стержне прямоугольной формы и даже в параллелепипеде. Такие тела рассматриваются как образсванные  [c.113]

В 1969 г. В. К. Ламба провел экспериментальное определение стационарного температурного поля в оболочке модели твэла и разработал методику теоретического расчета его с учетом распределения локального коэффициента теплоотдачи по поверхности сферы. Условия обтекания шарового электрокалориметра, диапазон чисел Re и размеры были сохранены теми же, что и в предыдущих опытах по определению локальных коэффициентов теплоотдачи. В качестве материала оболочки  [c.84]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ.  [c.85]

В опытах были использованы пять типов теплообменных каналов цилиндрические, труба в трубе, оребренные, коаксиальные (с двухсторонним отводом тепла) и оребренные коаксиальные. Температура газовзвеси контролировалась с помощью перпендикулярно расположенных гребенок из девяти хромель-алюмелевых термопар, смонтированных попарно на входе и выходе из теплообменного участка. В большинстве случаев (рис. 6-2) имело место практически безградиентное температурное поле. Раздельное измерение температур твердых частиц в газовзвеси проводилось с помощью специально разработанного прибора [Л. 71]. Принцип действия его основан на периодическом наборе порции движущихся в потоке частиц в чашечку, несущую внутри термочувствительный датчик. Согласно рис. 6-3 для графитовых частиц с й(т<0,5 мм. температуры компонентов потока практически совпадают. Для dr<0,5 мм температура определялась как средневзвешенная величина  [c.217]

Ре сл = 4 000 с учетом влияния гсл/ ст- Такое влияние симплекса LjDt на теплообмен следует объяснить процессом тепловой стабилизации движущегося слоя. Вследствие сравнительно низкой эффективной теплопроводности сыпучей среды вначале все падение температуры происходит в пристенной зоне. Повтому снижение температурного напора происходит медленнее, чем температурного градиента асл заметно падает по ходу слоя. Этот процесс протекает до момента стабилизации температурного поля, граница которого пока не установлена, хотя диапазон исследованных L/D = 42,5- 276. Подчеркнем, что длина участка тепловой стабилизации всегда значительно превышает длину участка стабилизации скорости слоя ( 9-6). Это должно свидетельствовать о существенной неэквивалентности температурных и скоростных полей в движущемся слое.  [c.340]

В качестве насадки использовались фарфоровые цилиндрики длиной 11,5 мм, диаметром 7 мм (при температурах до 900 С), а в основном — твердый теплоноситель марки Г-70 Богдановического завода огнеупоров шарообразной формы ( т = 9,35 мм). В связи неравног мерностью температурного поля температуры газов, возг духа и насадки в каждом сечении замерялись в 3—бточг ках.  [c.379]

Расчет температурного поля твердых частиц на выходе из камеры возлшжен с использованием методики, предложенной Нуссельтом для расчета локальных температур греющей среды при перекрестном токе [Л. 374]. Проведенные в ОТИЛ проработки высокотемпературного нагревателя твердого теплоносителя (fi=l850° "т=1550°С) показали, что для одно-, двух- и трехходовой (по газу) схем Д соответственно равно 55, 42 и 21%.  [c.384]

Погрешность фс)рл ы обработанных поверхностей возрастает из-за непостояпсгиа температурного поля по объему заготош и в процессе обработки (рис. 6.15, а), и после охлаждения обработанной заготовки возникают дополнительные погрешности обработанной поверхности (рис. 6,15, б). Температурные погрешности следует учитывать при иалад.че станков. Для определения погрешностей необходимо знать температуру инструмента и заготовки или количество теплоты, переходящей в них (см. рис. 6.14).  [c.270]

Во всех исследуемых соединениях — тавровом, стыковом, штуцерном — распределение собственных ОСН крайне неоднородно по толщине листа, что обусловлено спецификой температурных полей, возникающих при многопроходной сварке. В случае применения многопроходной сварки, выполняемой по методу отжигающего валика, структурные превращения практически не оказывают существенного влияния на ОСН в области сопряжения шва с основным металлом собственные ОСН для всех сварных узлов практически одинаковы и составляют примерно 0,8ат Е поперечном и (0,8-Ь 1,0) а в продольном направлениях. На основании исследования собственных ОСН в различных сварных узлах установлено, что источниками реактивных напряжений являюся те узлы, швы которых перерезают несущий элемент и образуют замкнутый контур.  [c.326]

Относительная координата максимальной температуры в плас- тине при <7 = onst, X= onst,. несимметричном температурном поле и граничных условиях третьего рода  [c.32]

Простейшей и наиболее распространенной ванной сравнения является ванна с перемешивающейся жидкостью с концентрическими (рис. 4.1) или параллельными (рие. 4.2) трубами. Существенная особенность этих устройств — отделение нагревателя от камеры е термометрами. Расстояние между термометрами и точкой, в которой выделяется тепло, делается по возможности большим. Ванны с концентрическими трубами наиболее удобны для диапазона не ниже —150 °С при использовании в качестве теплоносителя изопентана. В диапазоне от 80 до 300 °С в таких ваннах используются минеральные масла, а в диапазоне от 200 до 600 °С — смеси соляных расплавов. В диапазоне от 1 до 100 °С весьма эффективны параллельнотрубчатые ванны с перемешивающейся водой и электрическим нагревателем, помещенным в нижней части нагреваемой трубки. Однородность температурного поля при 50 °С находится на  [c.139]


Герметичные ячейки, подробно здесь рассмотренные, приспособлены для градуировки термометров капсульного типа. Для градуировки стержневых термометров в тройной точке аргона, являющейся в настоящее время альтернативной точке кипения кислорода, создана эквивалентная герметичная ячейка [14]. На рис. 4.21 показана такая ячейка вместе с устройством для охлаждения и реализации тройной точки аргона. Пр и комнатной температуре давление аргона в ячейке составляет около 56 атм. Она заполнена аргоном таким образом, чтобы в тройной точке нижняя чаеть ячейки была заполнена твердым или жидким веществом. В процессе работы ячейка первоначально погружается в жидкий азот так, чтобы аргон замерзал в ее нижней части. Когда это происходит, ячейка полностью заливается азотом. Затем сосуд с азотом герметизируется и в нем устанавливается давление, соответствующее температуре тройной точки аргона (83, 798 К). Для этой цели в верхней части сосуда имеется клапан. При такой процедуре давление азота возрастает от 101 325 Па при 77,344 К до 130 кПа при 83,798 К. Этим методом можно реализовать тройную точку аргона, используя для наблюдения за ней стержневой платиновый термометр. Для уменьщения влияния неоднородности температуры ванны жидкого азота ячейка покрывается слоем пенопласта. Точность реализации тройной точки аргона описанным методом не столь высока, как в ячейках для капсульных термометров, из-за недостаточной однородности температурного поля ванны. Тем не менее она находится в пределах 1 мК, и поэтому ячейка типа показанной на рис. 4.21 представляется хорошим конкурентом аппаратуре для реализации точки кипения. кислорода.  [c.166]


Смотреть страницы где упоминается термин Температурное поле : [c.70]    [c.115]    [c.222]    [c.103]    [c.71]    [c.199]    [c.324]    [c.50]    [c.143]    [c.147]   
Смотреть главы в:

Техническая термодинамики и теплопередача  -> Температурное поле

Техническая термодинамика и теплопередача  -> Температурное поле

Теплопередача Изд.3  -> Температурное поле

Основы теории теплообмена Изд.2  -> Температурное поле

Основы теории теплообмена Изд4  -> Температурное поле

Основы термодинамики и теплопередачи  -> Температурное поле

Теплопередача  -> Температурное поле

Теплотехника  -> Температурное поле


Теплотехника (1991) -- [ c.70 ]

Теория сварочных процессов (1988) -- [ c.141 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.260 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.112 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.80 ]

Теплотехника (1980) -- [ c.73 ]

Теплопередача Изд.3 (1975) -- [ c.8 ]

Справочник машиностроителя Том 2 (1955) -- [ c.115 ]

Справочник машиностроителя Том 2 Изд.3 (1963) -- [ c.182 ]

Теплотехнический справочник (0) -- [ c.264 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.129 ]

Термическая обработка в машиностроении (1980) -- [ c.610 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.129 ]

Технология обработки конструкционных материалов (1991) -- [ c.41 ]

Теплотехнический справочник Том 1 (1957) -- [ c.264 ]

Расчет на прочность деталей машин Издание 3 (1979) -- [ c.293 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.2 , c.115 ]

Сварка и свариваемые материалы Том 1 (1991) -- [ c.32 , c.36 , c.37 , c.48 , c.52 , c.55 ]

Основы теплопередачи в авиационной и ракетно-космической технике (1992) -- [ c.13 ]

Теплотехника (1985) -- [ c.21 , c.115 , c.428 ]



ПОИСК



АНАЛИТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ТЕПЛО- И МАССОПЕРЕНОСА Альтшулер. Аналитическое определение температурного поля трубы в полубесконечном массиве

АТМ-2 Экспериментальные температурные поля

Алямовский. Температурное поле ограниченного тела, имеющего форму параллелепипеда, с непрерывно действующим источником тепла

Анализ температурного поля аппаратов группы

Беляев Н.М., Завелион В.И. К расчету температурного поля в гладком шштовом холодильнике

Влияние внутренних физико-химических превращений на температурное поле в теплозащитном материале

Влияние неравномерности температурного поля в сечении газового потока на теплопередачу излучением

Влияние неравномерности температурного поля заряда на режим работы РДТТ

Влияние переменности физических свойств на температурное поле внутри теплозащитного покрытия

Влияние режима сварки и теплофизических свойств металла на температурное поле предельного состояния

Влияние уноса массы с поверхности на температурное поле внутри теплозащитного покрытия

Гельперин, В. Б. Кваша. Определение и обеспечение оптимального температурного поля в химических реакторах

Глава двадцать первая. Лучистый теплообмен при неравномерном температурном поле газового потока

Диагностика температурного поля в слое газообразных продуктов сгорания

Дифференциальное уравнение плоского стационарного температурного поля

Дифференциальное уравнение температурного поля твердого тела Вывод дифференциального уравнения теплопроводности

Дранченко, Ф. И. Селицкий. Исследование напряженно-дефорг мированного состояния цилиндрических сосудов при несимметричном . температурном поле

Затвердевание стали температурное поле

Зоны возникновения деформаций и температурные поля при резании металлов

Измерение температур и температурное поле зоны резания

Изостатическое прессование в неоднородном температурном поле (Основные предроложения. Особенности применения метода конечных элементов при расчете процесса изостатического прессования. Алгоритм расчета поля скорости. Расчет температурного поля. Результаты расчета)

Исследование нестационарного температурного поля экранной изоляции

Исследование температурного поля заготовок в процессе прокатки

Исследование температурных полей в элементах паровых и газовых турбин Температурное поле внутреннего цилиндра ЧВД турбины СВ

К вопросу о регламентировании нагрузок и температурных полей при испытаниях углеродных элементов конструкций

К исследованию температурного поля внешнего корпуса ЦВД турбины

К определению температурного поля внутреннего цилиндра турбины СВК-200 в зоне паровпуска

КОЭФФИЦИЕНТНЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА СТАЦИОНАРНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ В РАДИОЭЛЕКТРОННЫХ АППАРАТАХ С ГЕРМЕТИЧНЫМ КОРПУСОМ

КОЭФФИЦИЕНТНЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА СТАЦОНАРНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ В РАI ДИОЭЛЕКТРОННЫХ АППАРАТАХ С ПЕРФОРИРО, ВАННЫМ КОРПУСОМ

Камеры сгорания, составные части температурные поля

Капельная конденсация температурное поле в капле

Качественная схема формирования температурного поля в сечении излучающего газового потока

Коздоба Л. А., Черный Н. Д. Температурные поля многослойной конструкции в районе сварного шва

Коздоба, В. И. Махненко. Электрическое моделирование температурных полей при сварке и наплавке деталей различной формы

Колебания свободные оболочки в температурном поле

Кривошей Ф. А., Клецкий С. В. Определение температурных полей в многослойных рулонированных корпусах теплообменных аппаратов

Лопатки охлаждаемые — Распределение напряжений в лопатке 284— Распределение напряжений в лопатке 284 Температурное поле

МЕТОДЫ ПРИБЛИЖЕННОГО АНАЛИЗА СТАЦИОНАРНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ РАДИОЭЛЕКТРОННЫХ АППАРАТОВ

Метод замены температурных полей

Метод одномерного температурного поля

Метод определения температурных полей в тепловыделяющем элементе

Методика расчета нестационарного температурного поля

Методика расчета плоских температурных полей легких ограждений

Методика расчета температурных полей изделий

Методы вычисления температур в точках температурного поля (математическое решение задачи о теплопроводности)

Методы расчета температурных полей в газоотводящих трубах

Методы расчета температурных полей в твердых телах

Миронов, О. В. Сорокин, Л. Г. Нудельман. Температурное поле кольца коробчатого сечения, насаженного на нагреватель с зазором

Модели — Воспроизведение температурного поля

Моделирование нестационарных температурных полей

Моделирование стационарных температурных полей

Моделирование температурного поля

Моделирование температурных полей на R- и R-сетках

Молчанов. Применение метода гидравлической аналогии для исследования температурных полей в элементах газовых турбин

НЕСТАЦИОНАРНЫЕ ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ПОЛЯ ПОЛУОГРАНИЧЕННОГО И НЕОГРАНИЧЕННОГО ТЕЛ ПРИ ИМПУЛЬСНОМ ЛУЧИСТОМ НАГРЕВЕ

Некоторые задачи динамики анизотропных пологих оболочек, находящихся в переменном температурном поле

Некоторые особенности температурного поля твердого тела

Некоторые сведения о термодинамических исследованиях стационарных и нестационарных температурных полей в продуктивных пластах

Нестационарное осесимметричное температурное поле цилиндра конечной длины

Нестационарное плоское осесимметричное температурное поле диска

Нестационарное плоское осесимметричное температурное поле диска и длинного цилиндра

Нестационарное плоское осесимметричное температурное поле длинного полого цилиндра

Нестационарное плоское осесимметричное температурное поле длинного цилиндра под воздействием линейного источника тепла, расположенного на оси цилиндра

Нестационарное температурное поле в телах с конечной теплопроводностью

Нестационарное температурное поле полупространства и неограниченной пластины

Нестационарное температурное поле при наличии мгновенных источников тепла

Нестационарное температурное поле при прогреве пресса

Нестационарное температурное поле системы тел

Неявные методы расчета температурного поля

ОГЛ АВЛЕ НИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫЕ ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ПОЛЯ НЕОГРАНИЧЕННОЙ ПЛАСТИНЫ ПРИ ИМПУЛЬСНОМ ЛУЧИСТОМ НАГРЕВЕ

Общее поле изотерм для твердой среды в предположении о зависимости ее сжимаемости и температурного расширения от давления и температуры

Определение поля температур, средней температуры поверхности трения и температурной вспышки при нестационарном режиме трения

Определение температурного поля и напряженно-деформироваиного состояния поршней двигателей внутреннего сгорания

Определение температуры в различных точках температурного поля изолированного теплопровода

Опытное исследование формоизменения при воздействиях квазистационарных температурных полей (на образцах)

Основные понятия 10.2. Температурное поле и тепловой поток

Основы теплопередачи Температурное поле температурный градиент

Особенности расчета температурного поля в активной зоне

Особенности формирования нестационарных температурных полей при равномерном нагреве витых труб

Оценка погрешности расчета температурных полей роторов и корпусов паровых турбин путем сравнения расчетных и экспериментальных данных

ПРИКЛАДНЫЕ ЗАДАЧИ Расчет температурных напряжений в полом вязко-упругом шаре (совм. с О.Б. Хайруллиной)

Панели Поля температурные из-за аэродинамического нагрева

Пигальская Л. А. К расчету температурных полей в оптических монокристаллах при выращивании их методом направленной кристаллизации

Пластинки Деформации и моменты при неравномерном температурном поле

Пластинки в неравномерном температурном поле

Плоское стационарное температурное поле, зависящее от двух координат

Плоское температурное поле

Подъемная сила, обусловленная неоднородностью температурного поля

Подъемная сила, обусловленная температурным полем

Поле температурного градиента

Поле температурное в окрестности тела

Поле температурное неравномерное

Поле температурное равномерное

Поли температурные неосеснммегричные

Полый цилиндр при осесимметричном температурном поле

Поля температурные

Поля температурные

Поля температурные неосесимметричные

Поля температурные нестационарные

Поля температурные осесимметричные

Постановка задачи, обобщенное уравнеТеплопроводность ние для температурного поля

Преобразование температурного поля для отрицательных времен

Приближенное моделирование температурных полей при нагреве одиночных слитков

Приближенное моделирование температурных полей при нагреве садки слитков

Приближенные расчеты нестационарных температурных полей

Приборы и методы исследования температурных полей и термооптических искажений в лазерных активных элементах

Приложение. Программа расчета на ЭВМ двумерных температурных полей узлов ограждающих конструкций

Пример анализа температурных полей и термических напряжений

Пример расчета температурных полей

Пример. Температурное поле

Приспособляемость толстостенной трубы при циклических изменениях внутреннего давления и температурного поля (приближенное решение)

Причины неравномерности температурного поля заряда и время его выравнивания

Прогрессирующая деформация толстостенной трубы при циклических воздействиях температурного поля

Пространственное температурное поле

Пространственное температурное поле, вызывающее плоское напряженное состояние. Тепловые напряжения в пластине при изменении температуры только по толщине

Прямоугольная полоса при одномерном температурном поле

Разностный метод решения дифференциального уравнения плоского стационарного температурного поля

Расчет стационарного двумерного температурного поля при течении в трубе

Расчет температурного поля

Расчет температурного поля в зоне резания

Расчет температурного поля в трехслойной пластине

Расчет температурного поля при однопроходной сварке и наплавке

Расчет температурного поля экранной изоляции с учетом толщины экранов

Расчет температурных полей

Расчет температурных полей в защите

Расчет температурных полей в ограждениях

Расчет температурных полей в покрытиях при высокотемпературном воздействии с учетом плавления материала

Расчет теплообразования п температурных полей в образцах при динамическом нагружении

Расчеты теплообразования и температурных полей в образцах и изделиях при динамическом нагружении

Регуляризация температурных полей тел и систем тел без источников энергии

СТАЦИОНАРНОЕ ТЕМПЕРАТУРНОЕ ПОЛЕ РАДИОЭЛЕКТРОННЫХ АППАРАТОВ ПРИ ОБЩЕЙ ПРИНУДИТЕЛЬНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

СФД Температурные поля узлов

Сенютович. Приближенный метод определения температурного поля и продолжительности процесса размораживания пищевых продуктов

Симметричная система тел, состоящая из трех неограниченных пласДвухмерное температурное поле. Некоторые частные задачи Полуограниченная рластина

Слиток температурное поле

Снятие эпюр температурных полей и напряжений в коллекторах перегревателей и контроль за работой пароохладителей

Совместное применение двух способов упрощения при определении нестационарных температурных полей

Создание неоднородного температурного поля в очаге деформации и в зоне передачи усилия

Спекание пластины в неоднородном температурном поле

Специфика теплового влияющего поля — Методы расчета температурных деформаций

Стационарное неосесимметричное плоское температурное поле длинного цилиндра

Стационарное осесимметричное температурное поле диска, цилиндра и круглой пластины

Стационарное осесимметричное температурное поле круглой пластины при линейном изменении температуры по ее толщине

Стационарное плоское осесимметричное температурное поле диска и цилиндра

Стационарные температурные поля нагревательных плит некоторых промышленных прессов

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ АЭРОДРОМНЫХ ПОКРЫТИЙ Некоторые предпосылки для расчета температурных полей в аэродромных покрытиях

Татаринов В.Г., Татаринова С.Г. Построение температурных полей в выпуклых днищах сосудов высокого давления, сопряженных с многослойным цилиндром

Темкин. Температурное поле экзотермичных тел

Температурное поле аппаратов кассетной конструкции с герметичным корпусом

Температурное поле без источников тепла с переменной температурой среды Неограниченная пластина. Температура среды—линейная функция времени

Температурное поле в кассетах и активной зоне

Температурное поле в ламинарной цилиндрической струе

Температурное поле в теле конечных размеров

Температурное поле в теле при температуре внешней среды, линейно меняющейся во времени

Температурное поле в трехслойной

Температурное поле в трехслойной пластине

Температурное поле в элементах пары трения

Температурное поле заготовки

Температурное поле заготовки резца

Температурное поле зоны резания

Температурное поле и коэффициент эффективности прямых ребер постоянной толщины

Температурное поле и температурный градиент

Температурное поле многослойной стенки

Температурное поле нагревательной плиты пресса для вулканизации резиновых сапог при внесении технологических возмущений

Температурное поле нестационарное

Температурное поле одномерное

Температурное поле охлаждаемого ротора турбины высокого давления ГТУ

Температурное поле охлаждаемой лопатки ГТУ большой мощности

Температурное поле пластины конечных размеров

Температурное поле плиты пресса

Температурное поле плоской стенки

Температурное поле полого конуса

Температурное поле постоянного сечения — Определение напряжений

Температурное поле при горении, сублимации и абляции

Температурное поле при кислородной резке

Температурное поле при сварке

Температурное поле равнопрочные — Варианты

Температурное поле резца

Температурное поле с мгновенными источниками тепла Полуограниченное тело

Температурное поле с непрерывно действующими источниками тепла Полуограниченное тело

Температурное поле стационарное

Температурное поле стенки полого цилиндра

Температурное поле стремится к тепловому равновесию

Температурное поле стружки

Температурное поле стружки и резца

Температурное поле топки

Температурное поле, деформации, напряжения. Разрушение активных элементов

Температурное поле, коэффициент трения и интенсивность изнашивания пар трения при малом и большом коэффициентах взаимного перекрытия

Температурное поле. Градиент температуры

Температурное поле. Градиент температуры. Тепловой поток

Температурное поле. Тепловой поток

Температурные напряжения в длинном полом цилиндре

Температурные напряжения в полом круговом цилиндре

Температурные поля Моделирование калориметрических систем

Температурные поля в кассете

Температурные поля в конструкциях при переменных во времени коэффициентах теплоотдачи

Температурные поля в металлоконструкциях

Температурные поля в пластине при ее проплавлении на всю толщину

Температурные поля и напряжения в ТЭЭЛ

Температурные поля и термомеханические напряжения

Температурные поля простейших моделей

Температурные поля распределенных источников тепла

Температурные поля сопловых решеток в потоке конденсирующегося и влажного пара

Температурные поля, не вызывающие напряжений

Температурный коэффициент линейного расширения нормального тантала в поперечном магнитном поле напряженностью

Температурный режим радиационных и полу радиационных пароперегревателей

Теоретические методы расчета нестационарных температурных полей в пучке витых труб

Тепловой поток и температурное поле в жидкости, движущейся между двумя пористыми поверхностями

Тепловой поток и температурное поле в жидкости, движущейся через пористую стенку

Тепловой поток и температурное поле в плоской стенке

Тепловой поток и температурное поле в полом цилиндре (цилиндрической стенке)

Тепловой поток и температурное поле в телах с внутренними источниками теплоты

Тепловой поток и температурное поле в телах со сложным термическим сопротивлением

Тепловой поток и температурное поле в тонком стержне (ребре)

Тепловой поток и температурное поле в шаровой стенке (полый шар)

Тепловые напряжения в диске н цилиндре при плоском неосесимметричном стационарном температурном поле

Тепловые напряжения в диске н цилиндре при плоском осесимметричном температурном поле

Тепловые напряжения в пластине линейно-переменной толщины при осесимметричном температурном поле

Тепловые напряжения в полом цилиндре и диске с центральным отверстием при плоском стационарном неосесимметричном температурном поле

Теплопередача излучением при неравномерном температурном поле газового потока над изотермической поверхностью нагрева

Теплопроводность Температурное поле, градиент температуры и тепловой поток

Теплопроводность в стационарном температурном поле

Теплопроводность плоской стенки при двумерном температурном поле

Теплопроводность. Температурное поле. Градиент температуры

Термоупругость неоднородных пластин при осесимметричном температурном поле

Третьяченко, Л. В. Кравчук. Методика приближенного вычисления опасных температурных полей и оценка термостойкости деталей, изготовленных из хрупких материалов

УСЛОВИЯ ПРИМЕНЕНИЯ И ПОГРЕШНОСТИ УПРОЩЕНИЙ И ДОПУЩЕНИЙ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ ПЛОСКИХ ТЕЛ

Узлы подшипниковые — Расчет теплоотводящей способности 83 — 86 — Температурные поля потоков 89 — Типовые

Узлы подшипниковые — Расчет теплоотводящей способности 83 — 86 — Температурные поля потоков 89 — Типовые расчетные схемы

Упрощение модели многослойного аэродромного покрытия при расчете температурных полей

Уравнение температурного поля

Условия подобия температурных полей при нестационарной теплопроводности

Условия сопряжения температурных полей

Учет массовых сил и температурного поля

Физические основы передачи тепла Температурное поле

Формоизменение цилиндрической оболочки при повторных воздействиях квазистационарного температурного поля

Формула температурного поля

ЧИСЛЕННЫЕ МЕТОДЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ТЕПЛО- И МАССОПЕРЕНОСА Григулль. Температурные поля в простых телах

Численные методы расчета температурных полей

Шары полные Напряжения полые — Напряжения температурные 130 — Расчет

Шахсуварое, В. А. Четвериков, А. Я. Я лова, О. Е. Таран Долговечность труб НРЧ в условиях пульсирующего температурного поля

Шевельков. Определение температурного поля материалов, подвергаемых термической обработке

Штейнберг. Новый метод расчета нестационарного температурного поля для полубесконечного неоднородного комплекса тел, находящихся во взаимном тепловом контакте

Экспериментальная проверка метода замены температурных полей

Электрическое поле температурное

Электромоделирование температурных полей



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте