Учет сжимаемости

П. П. Золотаревым и В. Н. Николаевским [6] рассмотрены уравнения массы, импульса и энергии фаз в водонасыщенном грунте, представляющем смесь жидкости и упругого скелета, с учетом сжимаемости обеих фаз. В этой же работе разбираются основы неравновесной термодинамики таких сред, когда температуры фаз могут не совпадать друг с другом. [c.27]

Основная задача этого параграфа — провести совместный учет сжимаемости, вязкости и инерционных эффектов в дисперсных смесях при их ламинарном движении (см. 2 гл. 3). [c.188]

При учете сжимаемости жидкости появится новое число подобия — число Маха М = У/а, где а — скорость звука в сжимаемой жидкости. Это число подобия тоже войдет в критериальную зависимость типа (46). [c.561]

Если труба испытывает плоскую деформацию, то вг = 0. Тогда для несжимаемого материала справедливо решение, изложенное для трубы с днищем. Так как относительное удлинение обычно мало при учете сжимаемости материала, вышеизложенным решением пользуются как первым приближением и для случая плоской деформации. [c.134]

Расчет газовых потоков при помощи таблиц газодинамических функций получил широкое распространение и является в настоящее время общепринятым. Помимо сокращения вычислительной работы, преимуществом расчета с использованием газодинамических функций является значительное упрощение преобразований при совместном решении основных уравнений, что позволяет получать в общем виде решения весьма сложных задач. При таком расчете более четко выявляются основные качественные закономерности течения и связи между параметрами газового потока. Как можно будет видеть ниже, использование газодинамических функций позволяет вести расчет одномерных газовых течений с учетом сжимаемости практически так же просто, как ведется расчет течений несжимаемой жидкости. [c.233]

Это уравнение имеет такой же вид, как уравнение (1), записанное без учета сжимаемости газа и изменения давления в потоке, причем величина- [c.508]

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения w ), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

Наконец, расчет скоростных характеристик эжекторного увеличителя тяги с учетом сжимаемости также дает результаты, мало отличающиеся от приведенных выше данных, полученных без учета сжимаемости. [c.562]

Так как объем газа в большой ере зависит от температуры и давления, выводы, полученные при изучении капельных жидкостей, можно распространять на газы лишь в том случае, если в пределах рассматриваемого явления изменения давления и температуры незначительны. Значительные разности давлений, вызывающие существенное измене ше плотности газов, могут возникнуть при их движении с боль пими скоростями. Соотношение между скоростью движения жидкости и скоростью звука в ней позволяет судить о необходимое и учета сжимаемости р каж- [c.15]

Безразмерным комплексом, характеризующим физические основы движения с учетом сжимаемости, служит число Маха М (1.7). [c.64]

Эти потери определяются вихревой структурой вязкого газа в диффузоре и, в частности, наличием отрывов пограничного слоя от боковых стенок. Поэтому расчет таких потерь основывается на теории пограничного слоя с учетом сжимаемости газа (см. [8]). [c.431]

Рассчитанный по скоростному напору ц = 0,5p УL (см. решение задачи 7.27) коэффициент подсасывающий силы несжимаемой среды (с гст)ис = 0,03142. С учетом сжимаемости с = 1 — соз = 0,03928. [c.205]

По условию задачи с учетом сжимаемости для сечения определим [c.344]

Определение аэродинамических характеристик с учетом интерференции осуществляется для летательных аппаратов как плоской конфигурации (типа корпус — горизонтальное крыло ), так и плюс- или крестообразной формы в потоке без крена и при крене. При этом достаточно подробно изложены методы расчета распределения давления по корпусу и крылу (оперению) и суммарных аэродинамических коэффициентов. Такие расчеты даны с учетом сжимаемости потока, его скоса и торможения от впереди расположенных частей летательного аппарата. При этом принимается во внимание влияние У-образности крыла, его расположения вдоль корпуса и формы в плане, а также наличия развитого пограничного стоя. [c.593]

Рассмотрим расчет аэродинамических характеристик с учетом сжимаемости и ряда других факторов (форма консоли, длина хвостового участка). [c.634]

Для сравнения определим сопротивление трения без учета сжимаемости ясж Сж ( )нсж/( /)сж 22 Н. [c.684]

Что касается коэффициентов интерференции, то они могут вычисляться до значений о 1,5 по соотношению (2.1.42) без учета сжимаемости, [c.162]

Рассмотрим методы расчета производных устойчивости с учетом сжимаемости (числа М ,), имея в виду, что эти методы относятся в основном к вращательным производным устойчивости первого порядка (коэффициентам демпфирования), а также к отдельным производным второго порядка (смешанным производным). [c.183]

Более сильным оказывается допущение о несжимаемости жидкости. Согласно (6.11) при R О скорость границы пузыря стремится к бесконечности. Когда эта скорость становится соизмеримой со скоростью звука в жидкости (для воды это примерно 1500 м/с), уравнение неразрывности несжимаемой жидкости, использованное при выводе формулы (6.1), становится неточным. Анализ процесса схлопывания с учетом сжимаемости жидкости показывает, что при изменении z от 1,0 до -0,01 сохраняются закономерности, следующие из решения Рэлея, т.е. справедливы уравнения (6.12), (6.16), (6.17). При дальнейшем схлопывании сжимаемость жидкости несколько сглаживает пики экстремального давления. Однако, как следует из табл. 6.1, при z = 0,01 экстремальные перепады давления уже достигают гигантских значений. [c.245]

Рассмотрим обтекание диэлектрического тела, находящегося в потоке проводящей жидкости. При этом будем считать, что внутри обтекаемого тела имеется источник магнитного поля. Для простоты будем считать, что тело обтекается несжимаемой жидкостью. Учет сжимаемости не внесет никаких изменений в постановку задачи, если только не рассматривать течений с ударными волнами. [c.445]

Учет сжимаемости не вызывает, очевидно, затруднений. [c.643]

ПОГРАНИЧНОМ СЛОЕ С УЧЕТОМ СЖИМАЕМОСТИ И ПЕРЕМЕННОСТИ ФИЗИЧЕСКИХ КОНСТАНТ ГАЗА [c.213]

УПРОЩЕННЫЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТРЕНИЯ f И ТЕПЛООТДАЧИ а В ТУРБУЛЕНТНОМ СЛОЕ С УЧЕТОМ СЖИМАЕМОСТИ [c.223]

Определить без учета сжимаемости воздуха время полного погружения колокола при следующих данных D = = 1,5 м а=0,2 м Ь=2 м. [c.318]

Если эту поправку рассчитать по формуле (281) для коротких труб (без учета сжимаемости), то получим ошибку в сторону преуменьшения расхода до 30%. [c.255]

Из выражения (12) видно, что для учета сжимаемости кольца надо на рис. 384 каждую точку графика сместить [c.289]

Задача 1.2. Определить избыточное давление на дне океана, глубина которого Я=10 км, приняв плотность морской воды р=1030 кг/м и считая ее несжимаемой. Определить плотность воды на той же глубине с учетом сжимаемости и приняв модуль объемной упругости /С = 2-10 МПа. [c.11]

Если использовать формулы для Ь и z/i/6 из теории осесимметричной струи, то соотношение (70д) окажется также справедливым. Для учета сжимаемости газа при М < 1 следует в (70г) подставить зависимости (70а) и (67) при и = 0 = var. Вопрос о сверхзвуковых струях рассматривается ниже. Рассмотрим изменения по длине скорости и ширины струи в спутном потоке применительно к большим расстояниям от начала струп, где Дг1т<1. При этом можно пренебречь первым слагаемым в квадратной скобке уравнения импульсов (29), откуда [c.392]

Как вытекает из уравнения Гюгонио, торможение дозвукового потока должно осуществляться в расщиряющемся канале (диффузоре), подобно тому как происходит торможение несжимаемой жидкости (см. 9, гл. 6). Основным вопросом проектирования дозвукового диффузора является определение величины потерь. Эти потери определяются вихревой структурой вязкого газа в диффузоре и, в частности, наличием отрывов пограничного слоя от боковых стенок. Поэтому расчет таких потерь основывается на теории пограничного слоя с учетом сжимаемости газа (см. [6]). [c.454]

Метод Христиановича дает возможность пересчитать параметры обтекания на профиле на любое число. М , > О (т. е. с учетом сжимаемости), если известно распределение этих параметров около этого же профиля при обтекании его несжимаемым потоком. Кроме того, этот метод позволяет пересчитать параметры обтекания с одного числа М О на другое > 0. [c.172]

Гл. II посвящена изучению методов расчета аэродинамических сил и моментов, создаваемых несущими поверхностями (крыльями) и стабилизирующими устройствами (оперением), воздействие которых обеспечивает устойчивость и управляемость летательного аппарата. При этом рассматриваются различные конфигурации летательных аппаратов (типа корпус — оперение , корпус — оперение — крылья ) с плоским или полюсобразным расположением несущих (стабилизирующих) поверхностей. Влияние интерференции несущих поверхностей с корпусом на величину нормальной (боковой) силы и соответствующих моментов, оказывающих воздействие на управляемость и статическую устойчивость (продольную или боковую), определяется в рамках линеаризованной теории как для тонких, так и для нетонких комбинаций с учетом сжимаемости, пограничного слоя, торможения потока, а также характера обтекания (стационарного или нестационарного). Эффективность оперения исследуется с учетом интерференции с корпусом и крыльями, а также в зависимости от углов атаки комбинации и возникающих скачков уплотнения. [c.6]

Пример 2.3.1. Рассмотрим расчет аэродинамических характеристик с учетом сжимаемости и ряда других факторов для четырехконсольного аппарата, условия полета (без скольжения), форма и размеры которого приведены в примере 2.1.1 (см. рис. 2.1.11). [c.168]

Рассмотрим расчет демпфирования при крене с учетом сжимаемости на основе модифицированного метода присоединенных масс (см. 2.3). В соответствии с (2.4.3) коэффициент демпфирования = -—4Лдз, следовательно, [c.187]

Пример 2.4.3. Определить производные устойчивости летательного аппарата с двух- или четырехконсольным оперением с учетом сжимаемости и других факторов (форма консолей, длина хвостового участка) при движении без крена (ф = 0) со скоростью 1 00= 510 м/с (М = 1,5). Форма аппарата показана на рис. 2.1.11. [c.191]

Полученное решение несложно обобш ить для учета сжимаемости несущей жидкости, когда уравнение состояния среды берется в виде (1.5.28). Такое обобшение может иметь смысл, когда давления велики, но плотность реды меняется мало (Ар/ро < <а2о 1). Тогда следует построить уточненную ударную адиабату в виде D pi), из которой слздует уточненная зависимость kf(pf) вместо If =Ур1, и давление Pf следует определять из обобщения уравнения (6.9.14), [c.115]

На какой глубине моря г давление достигает значения /7=100 атн7 Решить задачу с учетом сжимаемости воды при увеличении давления, считая, что на поверхности моря при /7о=1 ата удельный вес воды 7= 1028 кГ/жФ [c.20]

Отметим, что подобие по числу Струхаля существег но для неустановившихся течений, по числу Прандтля — тля течений с учетом теплообмена, по числу Дамкеллера — тля течений с химическими реакциями, по числам Маха и Рейнольдса — для течений с учетом сжимаемости и вязкости соответственно. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...