Характеристики аэродинамического

Р. К. Меллин, Г. Совран. Управление тональными характеристиками аэродинамического шума, генерируемого ротором вентилятора.— Теоретические основы инженерных расчетов, 1970, № 1. [c.107]

Конструктивные характеристики Аэродинамические характеристики [c.101]

По сравнению с теоретической работой перепад энтальпий уменьшается под влиянием переохлаждения. Переохлаждение — это физическое свойство влажного пара, и его влияние на характеристики ступени удобно рассматривать отдельно от других потерь. Поэтому целесообразно дать свой эталон для характеристики аэродинамических потерь, величина которых существенно зависит от конструктивных особенностей ступени и непосредственно не [c.173]

Определение безразмерных характеристик аэродинамических сил. Метод расчета автоколебаний конденсаторных трубок, основанный на составлении и решении дифференциального уравнения движения, в настоящее время еще не создан. Также не решена задача теоретического расчета аэродинамических сил, вы-зывающих автоколебания трубок, и определения эпюр давления при отрывном обтекании цилиндров в нестационарных условиях. Поэтому пользуются в настоящее время методом расчета напряжений в конденсатор- [c.141]

Коэффициенты, применяемые для характеристики аэродинамических качеств диффузоров, приведены в табл. 1-38, а их физический смысл уясняется при рассмотрении процесса течения газа в тепловой диаграмме (рис. 1-50). На рис. poi — давление полного торможения перед диффузором р1 — статическое давление в узком сечении геометрического диффузора р2, рт— статическое и полное давление в выходном сечении Но — теплоперепад, соответствующий кинетической энергии потока во входном сечении Ак — теплоперепад, эквивалентный кинетической энергии в выходном сечении (потери с выходной скоростью) ДА — внутренние потери в диффузоре Ап— увеличению потенциальной энергии в диффу- [c.93]

В учебнике изложены теория н методы расчета одномерного движения с учетом различных воздействий, плоского дозвукового течения идеальной жидкости, ламинарного и турбулентного течений вязкой жидкости н др. Рассмотрено плоское трансзвуковое течение и течение двухфазных сред, показано применение общих методов к техническим задачам (расчет характеристик аэродинамических решеток, лабиринтных уплотнений, скачков конденсации, гидродинамической смазки, переохлаждения, разгона капель и др.). [c.2]

Обычно требуется подсчитать аэродинамические характеристики (аэродинамическую силу, момент и угол выхода) для различных режимов обтекания данной решетки. Вычисления сильно сократятся, если учесть, что потенциальные потоки можно складывать. [c.75]

Важный особый случай представляют задачи аэроупругости для установившихся режимов полета, включающие определение летно-технических характеристик, аэродинамических нагрузок, нагрузок на лопасти и систему управления и вибраций. Поскольку в этом случае р-ешение является периодическим и движения лопастей идентичны, непосредственное вычисление выходных параметров в функции времени неприемлемо. Следовательно, итерационная процедура анализа должна быть изменена для улучшения эффективности вычислений. Основным принципом ее изменения является сведение к минимуму количества и продолжительности связанных с интенсивными вычислениями шагов, требуемых для получения устойчивого решения. В качестве примера рассмотрим задачу определения неравномерного поля индуктивных скоростей. При прямом подходе индуктивный поток определяется на каждом шаге вычислений до тех пор, пока аэродинамические нагрузки и маховое движение лопастей не сходятся к периодическому решению. Однако индуктивный поток не очень чувствителен к небольшим изменениям нагрузки и движения несущего винта. Таким образом, расчет индуктивного потока может быть отделен от расчета периодических аэродинамических нагрузок и махового движения лопастей. [c.690]

Рис. 117. Характеристики аэродинамического клапана

При исследовании характеристик аэродинамического генератора колебаний частота колебаний изменялась путем присоединения к генератору колебаний камер различного объема. Первоначально были записаны колебания давления, создаваемые аэродинамическим устройством указанного выше типа при работе его с камерами относительно большого объема. Были проведены испытания при различных частотах генерируемых колебаний в качестве иллюстраций на рис. 14.12, а и б приведены осциллограммы для случаев, когда частота колебаний была равна соответственно v = l,4 гц и у=18 гц. При снятии осциллограмм для v=l,4 гц использовался реостатный датчик при последующих опытах (v = 18 ги) был применен датчик тензометрического типа. Колебания с частотой в 1 гц получались при камере с объемом около 350 см . Для указанного диапазона частот, а также и при любых более низких частотах частота колебаний была обратно [c.159]

Исследование показало, что форма колебаний при относительно небольшой их частоте (рис. 14.12) определяется характеристиками заполнения и опустошения камеры. Для сравнения с опытными характеристиками аэродинамического генератора колебаний ниже приводятся характеристики изменения по времени давления в камере, полученные расчетом, проведенным по методике, излагаемой в дальнейшем в 31. [c.161]

Большее влияние, как показали опыты, оказывает на характеристики аэродинамического генератора колебаний изменение размеров б/д и А. .. С увеличением б/з в пределах от —0,2 до -Ь0,4 мм во всех случаях увеличивалась амплитуда колебаний и несколько уменьшалась их частота. Это можно объяснить тем, [c.164]

Указанные выще испытания проводились при сравнительно низких частотах колебаний. При исследовании влияния отдельных факторов на характеристики аэродинамического генератора колебаний значения всех других величин оставались неизменными в соответствии с исходной его настройкой. [c.166]

Характеристики аэродинамического генератора колебаний 158 [c.506]

Расчет аэродинамической характеристики. Аэродинамическая характеристика может быть рассчитана по известной геометрии вентилятора. При этом получают изменение мощности, давления и кпд в функции производительности в области рабочих режимов. [c.843]

Синтез оптимальных значений технических характеристик ракеты (верхний уровень иерархии модели) заключается в расширении задачи нижнего уровня путем введения второй критериальной функции — функции сложности, которая в данном случае представлена как зависимость стоимости ракеты от ее технических характеристик Мо—массы топлива на борту ракеты в момент старта /о — характеристики качества топлива а — характеристики аэродинамического совершенства конструкции ракеты, влияющего на лобовое сопротивление — максимально допустимой -ТЯГИ двигателя. [c.115]

В настоящее время пока еще мало экспериментальных данных для построения статистических характеристик аэродинамических сил, действующих на конструкцию при галопировании, поэтому определять эти силы следует как для установившегося потока. Конструкции, для которых квазистационарная модель не может быть использована, надо рассчитывать на основе данных испытаний аэроупругих моделей. [c.91]

Ветровая нагрузка на сооружение зависит от скорости и порывистости ветра, параметров конструкции, включая ее динамические характеристики, аэродинамических коэффициентов формы, размеров и положения конструкции относительно потока. Аэродинамические коэффициенты определяют опытным путем. ] [c.16]

Величина зависит от вида местного сопротивления, его геометрических характеристик, аэродинамической схемы вентилятора, режима его работы. [c.228]

В.В. Кресс. Модели, исследование винта, 60-е гг. Видный пионер авиации, российский подданный Вильгельм Вильгельмович (иногда в России его именовали Василий Васильевич) Кресс (1836 — 1913), немец по национальности, родился и жил до 1873 г. в С.-Петербурге. Настройщик музыкальных инструментов, он заинтересовался в 60-е 1т. проблемами авиации и около 1864 г. начал строить летающие модели вертолетов и самолетов. Проводя опыты с моделями, Кресс задумался о наиболее выгодной форме лопастей несущего винта. По его воспоминаниям, эти опыты показали ему целесообразность лопастей, каркас которых обтягивался натянутой тканью. Во время вращения винта эта ткань надувалась и образовывала вогнутую поверхность. Таким образом, Кресс одним из первых обратил внимание на хорошие характеристики аэродинамических поверхностей, имеющих вогнутую форму. [c.15]

Важное место уделено формулировке и решению задач по фундаментальным разделам аэродинамики, таким как кинематика и динамика жидкости и газа, теория скачков уплотнения, метод характеристик, аэродинамическая интерференция. В них последовательно раскрываются методы расчета параметров обтекания профиля и крыльев, тел вращения, а также в целом летательных аппаратов, причем рассматриваются не только силовое воздействие (давление, трение), но также передача тепла от разогретого омывающего газа и вызванное этим разрушение обтекаемой поверхности (абляция). [c.2]

Одной из важных характеристик аэродинамической трубы является ее качество, определяющее экономичность установки. Эта характеристика Хт представляет собой отношение кинетической энергии потока в рабочей части mV /2 к мощности N, потребляемой приводом, т. е. [c.17]

Потери энергии в трубе можно разделить на механические (в механизме привода) и гидродинамические (потерн на вихреобразование и трение). В соответствии с этим можно ввести еще одну характеристику аэродинамической трубы, определяющую качество потока [c.17]

На рис. 11.4 показаны значения максимальных замедлений при прохож-дении земной атмосферы, вычисленные согласно уравнению (11.9) для входной скорости Уе = 36 ООО фут/сек. Интересно отметить, что эти замедления практически не зависят от массы и характеристик аэродинамического сопротивления баллистического снаряда. Последние определяют высоту точки максимального замедления, а также входят в выражение зависимости замедления от высоты в процессе прохождения атмосферы. Из рис. 11.4 видно, что за исключением очень малых углов входа замедления оказываются столь велики, что они допустимы лишь для очень прочных и хорошо укрепленных в снаряде грузов. Использование подъемной силы при спуске снаряда в атмосфере приводит к от- [c.360]

Сопоставление (4-50) и (4-50 ) указывает на определенное расхождение в оценке влияния различных факторов. В (4-50 ) отсутствует аэродинамическая характеристика частиц (Кбв). Здесь использованы критерии Re и Рг, определяемые по диаметру трубы и скорости газа, гравитационное поле которого не так существенно. Наряду с этим в (4-50 ) весьма важен учет шероховатости стенок и влияния рт/р на об, оказавшегося из-за специфики горизонтального транспорта более значительным, чем в восходящем прямотоке. [c.131]

Согласно анализу, проведенному в гл. 2 (рис. 2-9), фактор стесненности практически не оказывает влияния на аэродинамическую характеристику газовзвеси — на взвешивающую скорость —при объемных концентрациях до р 0,00035. Для различных потоков газовзвеси это соответствует расходной концентрации ц, 1ч-1,5. Поэтому для обобщения отобраны опытные данные, характерные тем, что [х<1—1,5 ( р<3,5-10- ). Рассмотрение вопроса о влиянии на теплообмен концентраций, превышающих 1 —1,5, проведено в дальнейшем. [c.163]

Использование композиционных материалов требует от конструктора учета двух обстоятельств. Во-первых, само конструирование становится более сложным, так как необходим учет направленности волокон в слоях и в материале в целом и изменения в связи с этим свойств. Подробнее этот вопрос рассмотрен в разделе V этой главы. Во-вторых, можно использовать множество конструктивных решений, повышаюш их аэродинамические характеристики (аэродинамический профиль, чистоту поверхности, соотношение габаритных параметров). Это требует от конструктора разносторонних технических знаний и новаторского мышления, что особенно важно при проектировании перспективных летательных аппаратов. Этот вопрос будет рассмотрен в разделе VII этой главы. Кроме того, композиционные материалы позволяют снизить стоимость как производства, так и эксплуатации самолетов и повысить их надежность. Новые конструктивные идеи, реализуемые при использовании композиционных материалов, позволяют значительно улучшить летные характеристики самолетов. [c.43]

Конструкция лопастей должна обеспечивать заданные характеристики аэродинамического контура и балансировку в пределах,ко-торые позволяют эксплуатировать вертолет с учетом установленных ограничений, ресурсов и сроков службы. [c.28]

Следующей важной характеристикой аэродинамических свойств крыла является положение полной силы сопротивления К относительно крыла для каждого угла атаки. Это положение может быть задано расстоянием 8 точки В, в которой сила Е пересекает хорду крыла 0Q, от передней точки профиля О (см. рис. 157). Точка В называется центром давления крыла. Однако такой способ задания положения силы К неудобен для графического изображения, а также для целей интерполяции, так как для угла атаки, соответствующего нормальной силе ТУ = О, расстояние 8 почти всегда делается равным бесконечности. Значительно удобнее вместо расстояния я указывать момент М полного сопротивления К относительно точки О, который изменяется при изменении угла атаки а очень постепенно. Этот момент, как легко видеть, равен М = N8, следовательно, зная М и ТУ, можно всегда найти в. Для того чтобы коэффициент пропорциональности с , связывающий момент М с произведением Рра, был безрамерным числом, необходимо умножить произведение Рра на некоторую длину. В качестве такой длины удобнее всего взять ширину профиля 0Q = Ь. Тогда мы будем иметь [c.273]

Исследование характеристик аэродинамического генератора колебаний. Схема аэродинамического генератора колебаний была ранее описана в 2 (см. рис. 2.5). По этой схеме при первоначальной разработке элементов данного типа были построены модели, на которых изучалось влияние на характеристики генерируемых колебаний взаимного расположения сопла 1, стенки 2 и приемного канала 3, а также влияние профиля стенки 2 и размеров присоединяемой к струйному элементу камеры 4. Опыты проводились по методике, аналогичной той, по которой были проведены описанные выше опыты для реле, работающих с отрывом пограничного слоя. В результате предварительных испытаний был отобран для дальнейшего исследования ряд профилей. Подготовленные для дальнейших испытаний аэродинамические генераторы колебаний представляли собой миниатюрные элементы с габаритными размерами (без камеры, соединительных штуцеров и шлангов) 3X5X8-иж (рис. 14.10 и 14.11). [c.158]

Все приведенные выше характеристики были получены первоначально при разработке данных элементов. Обстоятельное экспериментальное исследование характеристик аэродинамических генераторов колебаний рассмотренного типа было проведено в дальнейшем А. С. Тумайкиным и И. Я. Шаровой. Это исследование проводилось в связи с задачами использования аэродинамических генераторов колебаний в системах управления агрегатами в химической и нефте-газовой промышленности. Основной целью исследования являлось выяснение влияния на характеристики аэродинамического генератора колебаний каждого в отдельности из размеров его проточной части и определение диапазона изменения давлений питания, при которых в системе генерируются колебания. Некоторые из характеристик, полученных при проведении этой работы, показаны на рис. 14.15. [c.163]

Полученные выше соотношения для характеристики аэродинамических режимов работы дымовых труб проверялись на экспериментальном материале, полученном МЭИ, ВНИПИ Теплопроект и Союзтехэнерго на действующих газоотводящих трубах. [c.74]

Рассмотрены вопросы исследования и совершенстювания аэродинамики легковых, грузовых автшлобилей, мототранспортных средств, железнодорожных поездов, мегоды исследования, расчета аэродинамических характеристик, аэродинамической устойчивости и управляемости наземного транпорта, указаны пути снижения аэродинамического сопротивления и уменьшения расхода топлива и энергии, отмечено влияние аэродинамики на экологию окружающей среды. [c.89]

Многорежимные РДТТ используются с целью оптимизации циклограммы тяги и баллистических характеристик аэродинамических ракет, имеюпщх большой относительный запас топлива. [c.288]

Теоретический анализ вихревого возбуждения. Этой задаче посвящено много исследований [1, 4, 5, 6, 7, 15, 27], тем не менее в настоящее время мы еще не располагаем достаточно обоснованной теоретической моделью этого явления. Ашализ отделившегося потока вокруг колеблющихся тел все еще остается полуэм-пирическим. Это обусловлено непригодностью использовавшихся схематических моделей для описания характеристик аэродинамического следа, определяемого телом и его движением. [c.83]

Характеристики аэродинамические вентиляторов 248-255, 264, 265, 271, 279-282, 292, 296 -воздухораспределителей 123-129 -геометрические диффузоров 228 -клапана регулирующего 152, 153 -теплообменников 70-75 -теплоутилизаторов 196 Холодопроизводительность холодильной станции 112 [c.414]

Полученная формула (4-64) позволяет теоретически определить требуемую скорость в зависимости от аэродинамической характеристики частицы v , степени развития турбулентного режима несущей среды n = /(Re), соотношения сил взаимодействия частиц и гравитации со стенкой Кст, геометрического симплекса Djdi. В безразмерном виде имеем [c.139]

Обнаружено, что в изотермических и неизотермических условиях сопротивление движущегося слоя практически не зависит от его скорости и близко к аэродинамическому сопротивлению неподвижного слоя с такой же пористостью. Режимные характеристики теплообменника расход греющих газов Gi = 300 2 ООО кг/ч расход нагреваемого воздуха 02 = 50 800 кг/ч расход насадки Gx = 200- 2 ООО кг/ч средние температуры греющих газов на входе / i =б00ч-1 400° С температуры нагрева насадки f x = 600-b 1 200° С температуры воздуха /"2 = = 200-ь980°С средние скорости фильтрации i = 3-v-8 л/се/с, воздуха г 2 = 0,5- 6,2 м1сек, насадки г т = 0,05- [c.380]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...