Определение коэффициентов приведения

При расчете стержней для определения коэффициента приведения массы стержня к точке удара вводится допущение, что скорость V x) динамического перемещения >-д(л ) произвольного сечения стержня пропорциональна перемещению х) стержня, статически нагруженного силой Р в точке удара [c.319]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ПРИВЕДЕНИЯ [c.508]

График для определения коэффициента приведен на фиг. 68 (кривая а). Физические характеристики, входящие в критерии, определяются по средней температуре потока. [c.177]

Рис. 136. Определение коэффициента приведения длины (X в зависимости от условий закрепления

Для определения коэффициента приведения а (Т, ) по результатам изотермических испытаний на релаксацию напряжений можно применить метод нелинейного программирования. Тогда неизвестные параметры коэффициента приведения (3.51) в некото-104 [c.104]

Формулы для определения коэффициента приведения момента инерции [c.279]

Определение коэффициентов приведения по трудоемкости к р производят более сложным путем. Для этого применяют один из описанных ниже способов использование укрупненных нормативов трудоемкости изготовления изделий либо использование трех эмпирических коэффициентов. Оба способа учитывают влияние основных производственно-технических характеристик изделия (вес, годовой выпуск, сравнительная сложность конструкции) на трудоемкость его изготовления. Первый способ отличается большей точностью получаемых расчетных данных. Однако практическое его использование ограничено сравнительно небольшим пока числом групп изделий, для которых разработаны укрупненные нормативы трудоемкости изготовления. Второй способ отличается меньшей точностью, но большей универсальностью применения, поэтому он пока более широко используется в практике проектных расчетов. [c.25]

Коэффициенты приведения характеров непосредственно используются в физических приложениях. С их помощью получатся правила отбора для разрешенных оптических процессов, процессов рассеяния и др. Одна из основных целей нашей книги состоит в определении коэффициентов приведения для пространственных групп. Как будет показано ниже, формулы (17.4) и (17.7) позволяют определить полный набор коэффициентов (11 т). [c.60]

Определение коэффициентов приведения [c.140]

Можно дать другое определение коэффициентов приведения, используя аналогично (17.7) систему характеров Тогда [c.140]

При определении коэффициентов приведения методом полной группы следует предварительно построить таблицы характеров полной группы. Таким образом, мы будем располагать характерами ( Фр р ) каждого элемента пространственной группы для любого неприводимого представления. Тогда разложение прямого произведения двух неприводимых представлений полной пространственной группы на неприводимые составляющие можно выполнить так же, как для любой конечной группы. Коэффициенты приведения для полной группы можно получить прямо из соотношений (55.4) или [c.167]

Определение коэффициента приведения массы поперечной балки и реакции поперечной балки в узловой точке. Согласно принятым допущениям поперечную балку можно представить как систему с двумя степенями свободы. Расчетная схема балки приведена на рис. 111. [c.179]

Приведенный способ определения коэффициента у является приближенным, уточненный метод дан в работах [21, 30]. [c.42]

Пример 1.3.6. Две фигуры, приведенные на рис. 1.3.9 и 1.3.10, стоят на одной плоскости. Для изображения композиции этих фигур и нахождения характера их связи необходимо построить линию пересечения. Предварительный анализ возможности решения задачи приводит к определению коэффициента неполноты, равного единице. Действительно, [c.40]

Приведенные в дальнейшем многочисленные опыты показали, что формула (14.4) имеет место не для произвольных тел, а только для абсолютно черных тел. На основе опытных данных был определен коэффициент пропорциональности ст = 5,672-10 Вт/см град. [c.326]

Здесь Ов — коэффициент сохранения полного давления, определяющий потери во входном участке до критического сечения, ширина которого а приведенная скорость потока Хг. Полагая Лг = 1 из уравнения неразрывности, получаем следующее выражение для определения максимальной приведенной скорости потока перед решеткой [c.72]

Определение коэффициента запаса прочности при сочетании изгиба и кручения, а также в других случаях нагружения бруса, при которых в проверяемой его точке имеет место упрощенное плоское напряженное состояние, производится по формуле (12-19). Указания по применению этой формулы, приведенные выше, остаются в силе. [c.308]

Приведенные уравнения для потенциала возмущения дают возможность исследовать обтекание тонкого профиля, расположенного под малым углом атаки в дозвуковом сжимаемом потоке, в частности свести решение задачи об обтекании заданного профиля сжимаемым потоком к решению задачи об обтекании видоизмененного профиля несжимаемым потоком. При этом для определения коэффициента давления и аэродинамических коэффициентов [c.171]

Анализ выше приведенных уравнений теплопередачи показывает, что наиболее сложной для определения величиной является определение коэффициентов теплоотдачи а. как от нагревающего потока к стенке, так и от стенки к нагреваемому потоку. Рещение этой задачи можно осуществить на основе использования теории подобия (если имеется математическое описание процесса в виде дифференциальных уравнений и известны условия однозначности для рещения этих уравнений). В том случае, когда нет аналитического описания процесса теплопередачи, но имеется полный список размерных величин, существенных для изучаемого физического процесса, критерии подобия можно установить методом анализа размерностей величин, описывающих данный процесс. [c.106]

После определения функции Н. Е. Жуковского со вычисляем комплексный потенциал течения, а затем по формуле С. А. Чаплыгина находим коэффициенты сопротивления и подъемной силы. Формулы для их определения аналогичны приведенным в 5 этой главы. [c.95]

Определить диаметр струи и расход бензина через отверстие при напоре Я = 0,4 м и при полностью открытом отверстии, пользуясь для определения коэффициентов истечения их зависимостью от Re, приведенной на рис.УЬЗ. [c.143]

Для определения коэффициента гидравлического трения X воспользуемся таблицей, приведенной в приложении 1, где значение X вычислено по формуле Павловского при коэффициенте шероховатости п=0,012. Для d=0,2 ы Х 0,0263. [c.119]

Остановимся на некоторых особенностях построения приведенной динамической схемы механической системы, содержащей простые зубчатые передачи и одноступенчатый планетариый редуктор. Эти особенности связаны с определением коэффициентов приведения. [c.123]

В. С. Пугачев получил уравнение движения, совершенно аналогичные уравнениям Лагранжа и Аппеля, в которых вместо кинетической энер-ГИИ и энергии ускорений фигурируют приведенная кинетическая энергия и приведенная энергия ускорений, однако не указал способов определения коэффициентов приведения в случае произвольного числа степеней свободы. Г. К. Пожарицкий обобщил уравнения Лагранжа второго рода для линейной аксиомы реакций неидеальных связей, хотя реакции с трением могут входить в уравнения нелинейно и в этом случае не разрешаются аналитически через состояние системы и заданные силы. [c.39]

При определении коэффициентов приведения рассматриваемого автотранспортного средства при движении с грузом т] и без груза П в формулу (19) следует подставлять соответственно значения средней скорости движения автотранспортного средства с грузом и без него. Техническая скорость движения (км/ч) эталонного автомобиля с осевой нагрузкой 10 тс, определенная для дорог различной технической категории, расположенных в местностях с разными типами рельефа, приведена в табл. 17 по данным работы Р. П. Лахно и др. [c.143]

Для- определения коэффициента приведения выбирают вершину О угла и фиксируют ее на расчетной схеме (см. рис. 1.25, а). Затем наносят линии Ой и Ос (см. рис. 1.25, б), определяющие. размер и пбказывают исходный размер После этого исследуемому размеру дают прцращение угла Ду . Из точки О про- [c.32]

В главах 2—7 и 9 излагается теория пространственных групп. В гл. 2 дается описание структуры кристаллических пространственных групп как групп симметрии трехмерного пространства кристалла. Особое внимание уделяется математической структуре кристаллических пространственных групп. Мы не приводим полного описания 230 пространственных групп, так как оно вместе с иллюстрациями имеется в литературе. В гл. 3 дается обзор стандартного материала по теории представлений конечных групп. Хотя этот материал широко известен, он необходим нам как основа для изложения теории представлений пространственных групп. В гл. 4 излагается теория представлений группы трансляций Неприводимые представления групп трансляций кристалла играют центральную роль в теории, поэтому важно рассмотреть их надлежащим образом, а также правильно ввести понятие первой зоны Бриллюэна. Далее в гл. 5 дается детальный вывод построения и свойств неприводимых предста влений и векторных пространств кристаллической пространственной группы . Этот материал оказывается центральным для характеристики собственных функций и собственных значений при их классификации по симметрии. Рассмотрение в главах 6 и 7 посвящено определению коэффициентов приведения для пространственных групп. Эти коэффициенты приведения являются основными входящими в рассмотрение величинами при определении правил отбора. С математической точки зрения они являются коэффициентами рядов Клебша — Гордана в разложении прямого произведения неприводимых представлений двух пространственных групп. [c.19]

Этот метод нахождения коэффициентов приведения, основанный на исходном определении коэффициентов приведения (55.1) или (55.3), обладает полной общностью, и его можно применять для любой пространственной группы, как симморфной, так и несимморфной. Этот метод можно назвать методом линейных алгебраических уравнений, и его можно с таким же успехом использовать в случае, когда одна из звезд или все звезды в разложении имеют высокую симметрию (т. е. когда группа (В (к) высокого порядка) либо когда они имеют низкую симметрию. Согласно общей теореме единственности разложения представления на неприводимые составляющие, решение уравнений [c.148]

Метод линейных алгебраических уравнений, изложенный в предыдущем параграфе, является, можно сказать, прямым методом определения коэффициентов приведения. Обратный метод основан на суммировании по всей группе, подобном суммированию в (17.8), которое теперь выполняется по всей пространственной группе, как в (55.5). Суммирование по всей группе можно вьшолнить только в том случае, когда рассматриваются некоторые представления достаточно простой структуры, так что можно использовать эту структуру для перехода к рассмотрению некоторых факторгрупп. [c.148]

С целью возможности быстрого определения фактической скорости охлаждения при наплавке валика на лист для некоторых частных случаев расчеты могут быть номографированы. На рис. 119 приведена номограмма для расчета скорости охлаждения около-шовной зоны при толщине металла 5—36 мм. Для многослойной сварки стыковых и угловых швов скорость охлаждения при сварке 1-го слоя шва может быть определена по формуле (46) однако для приближения расчетной схемы к действительной картине ввода теплоты в изделие при сварке 1-го слоя необходимо для погонной энергии ввести поправочный коэффициент учитывающий разделку шва, и коэффициент приведения толщины (табл. 60). При сварке 1-го слоя шва стыкового соединения [c.236]

Для определения коэффициентов У,, определим приведенное число зубьев колеса л, 2 = 2/005 (3= 114/0,97857 = 121,7 тпестерни г,-, = - / os (3 = 23/0,97857 = 24,5. [c.47]

В табл. 2.4 приведены условия и результаты экспериментов по определению коэффициента внутрипорового конвективного теплообмена в пористых металлах. Для сравнения выведенные критериальные соотношения изображены на рис. 2.7. Данные, приведенные в табл. 2.4, заимствованы из работы [16]. Экспериментам были подвергнуты разнообразные проницаемые матрицы, изготовленные из порошков различной формы и размера, волокон и сеток разных металлов. Необходимо отметить, что основная часть данных получена для образцов небольшой толщины, не более 5 мм. В качестве теплоносителя в основном используется воздух и другие газы. [c.37]

В величину ГП можно включить и массу пружины от , приведенную к точке удара (см. примеры 15.11 и 15.12). Тогда в формулу (15.42) вместо ОТ1 следует подставлять величину т - -кгПп, где к — коэффициент приведения массы пружины. Надо, однако, иметь в виду, что такой способ учета массы упругого звена может дать уточнение только в части определения перемещений, но не напряжений. [c.503]

Наряду с приведенными формулами для определения коэффициента X разными исследователями получены иные полуэмпири-ческие или эмпирические формулы, достаточно простые и точные. Так, Б частности, А. Д. Альтшуль, рассматривая турбулентный поток в трубе как единое целое, т. е. не выделяя в нем вязкий подслой, и учитывая не только турбулентные, но и вязкостные напряжения, получил зависимости для распределения скоростей и закона сопротивления, справедливые для всех трех зон турбулентного режима. Приведенные выше формулы Прандтля — Никурадзе получаются из формул Альтшуля как частные случаи. Формула Альтшуля для коэффициента X имеет вид [c.169]

Принцип определения ИКСГ-1 основан на зависимости содержания ингибитора в углеводородном конденсате от коэффициента светопропускания. Для определения коэффициента светопропускания можно использовать фотометр типа ФМ-58И или другой аналогичный. Пример градуировочного графика для определения ингибитора ИКСГ-1 на фотометре типа ФМ-58И с использованием трех кювет (на 100, 30 и 3 мм) приведен на рис. 67. [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...