Интенсивность турбулентности

Другая концепция, введенная в анализ явления снижения сопротивления, основана на том факте, что жидкие нити в турбулентном поле течения непрерывно растягиваются. Поскольку известно, что упругие жидкости имеют высокое сопротивление растяжению, это было выдвинуто в качестве возможной причины пониженного уровня интенсивности турбулентности в таких жидкостях. Если попытаться найти количественную формулировку для такого подхода, то вновь приходим к такой же группировке переменных, как в правой части уравнения (7-5.5). Интересно заметить, что подход, основанный на рассмотрении волн сдвига, вводил бы в рассмотрение критерий Elj и, следовательно, согласно уравнению (7-2.29), давал бы несколько иную зависимость от числа Рейнольдса. [c.286]

Очевидно, что полученные критериальные зависимости (4-31) —(4-34) справедливы для всех подобных процессов осредненного течения газовзвеси и что их конкретный, расчетный вид можно определить лишь на основе экспериментов. Заметим также, что уравнение (4-31) позволяет оценить потерю давления в потоках газовзвеси, а уравнения (4-32) — (4-34)—структуру дисперсной проточной системы. При отсутствии дискретного компонента (р—>-0, da—>-0) критериальные уравнения приобретают обычное для однородных сред выражение, а функции (4-33) и (4-34), естественно, вырождаются в нуль. При исследовании турбулентных течений (см. гл. 3) необходимо дополнительно оценивать степень или интенсивность турбулентности, определяемую как отношение среднеквадратичного отклонения скорости к средней скорости или как число Кармана (Ка) [c.122]

Интенсивность турбулентности е определяется зависимостью [c.176]

Вихревое напряжение трения определим по имеющейся оценке интенсивности турбулентности е = 0,258 [210] [c.184]

Параметр затухания Ь определяется экспериментально, так как он существенно зависит от конкретного исполнения конструкции вихревой трубы. Особенно сильное влияние на характер затухания и интенсивность турбулентности в камере энергетического разделения оказывает конструкция раскручивающего устройства, которое устанавливается непосредственно перед дросселем или органически соединено с ним. В частности для устройства, испытанного авторами [196], значение Ь определяли по формуле [c.208]

Фиг. 2.20. Интенсивность турбулентности при наличии и отсутствии твердых частиц в потоке [739].

Для интенсивности турбулентности У <Пр), равной 0,3048 и 3,048 м/сек, имеем [c.229]

Интенсивность турбулентности 55 Ионизация первой степени 454 [c.527]

Интенсивность турбулентных пульсаций определяется среднеквадратичной величиной пульсации скорости [c.12]

По мере увеличения числа Рейнольдса пульсации скорости возрастают, возрастает и интенсивность турбулентного перемешивания, а влияние вязкости существенно уменьшается, поэтому А становится значительно больше р, а т" х. [c.79]

В работе ([38], ч. 2) приведены результаты исследований структуры турбулентного пограничного слоя, которые позволили получить профили продольной и поперечной составляющих скорости, измерить интенсивность турбулентных пульсаций и касательных напряжений, а также провести спектральный анализ течения на плоской проницаемой пластине при вдуве воздуха. Измерения проводились в дозвуковой аэродинамической трубе со скоростью потока в рабочей части 10 м/с. Параметр вдува перед пористым участком длиной 1030 и щириной 400 мм изменялся в диапазоне 0,05 с [c.461]

Обычно степенью интенсивности турбулентности называют среднюю квадратичную величину скорости пульсации, отнесенную к средней скорости потока, [c.263]

Интенсивность турбулентности изменяется от 0,3% в атмосфере до 7—8% и более в машинах. [c.264]

Гасители оказывают существенное влияние на потери энергии. Благодаря гасителям в потоке создаются дополнительные водоворотные области и поверхности (зоны) раздела с большими градиентами скоростей и интенсивным турбулентным перемешиванием. Увеличение касательных напряжений приводит к более интенсивной диссипации энергии. Особенно заметен указанный эффект при установке прорезных гасителей, шашек, пирсов и т. п., так как по-тбк расщепляется на большое количество отдельных струй, взаимодействующих друг с другом и с окружающей их частью движу-щ ейся жидкости. [c.228]

Коэффициент Кх учитывает увеличение размывающей способности потока вследствие увеличения интенсивности турбулентности в нижнем бьефе. [c.231]

Величина характеризует интенсивность турбулентного переноса количества движения. [c.130]

Величина характеризует интенсивность турбулентного переноса теплоты ее называют турбулентной теплопроводностью. [c.131]

Струйный поток существенно отличается от неограниченного. Скорость струйного потока и интенсивность турбулентности изменяются как по его радиусу, так и по длине. [c.167]

Микроструктура закрученного потока представляет особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения в камере энергорааделения вихревых труб значительно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций закрученного ограниченного потока всегда трехмерное и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик незакрученных течений [15, 18, 30, 181, 196]. На рис. 3.11,а показаны интенсивность турбулентности е закрученного потока в системе координат, связанной с криволинейной линией тока, где — продольная, — поперечная и ц — радиальная составляющие турбулентных пульсаций в зависимости от относительного расстояния до стенки камеры энергоразделения y/R. [c.115]

Рис. 3.11. Интенсивность турбулентности е (а) и состааляюшие турбулентного напряжения трения (6) [37]

Во втором случае, при воздействии на турбулентную струю высокочастотного звукового сигнала (Sh = 2- 5), происходит ослабление интенсивности турбулентного перемешивания в приосе-вой части начального участка струи уменьшаются пульсашюн-ные скорости, происходит 1 ельчение периодических вихрей, слой смешения становится тоньше и увеличивается длина начального участка, уменьшается угол раскрытия и эжекционная способность струи как на начальном, так и на основном участках струи. Указанное явление было обнаружено при числах Рейнольдса Re = 1(Р 5 1(И и малых значениях числа Маха. [c.128]

По мере продвижения вдоль трубы под действием турбулентной вязкости окружной момент импульса снижается по экспоненциальной зависимости. Это приводит к уменьшению минимального радиуса распространения свободного вихря, к снижению радиуса разделения вихрей Гз и к росту давления в приосе-вой области. Возрастание давления в приосевой области по мере удаления от соплового ввода к дросселю вихревой трубы приводит к появлению осевого градиента давления в этой области, направленного от дросселя к сопловому вводу, т. е. к отверстию диафрагмы. Высокая степень анизотропной турбулентности, интенсивность которой в радиальном направлении значительно (примерно на порядок) превосходит интенсивность турбулентности вдоль оси [15, 18, 52, 62, 174, 191, 197, 244], обеспечивает энергомассоперенос, в процессе которого турбулентные моли, перемещаясь с одной радиальной позиции на другую, соверщают микрохолодильные циклы (рис. 4.5). [c.169]

При выводе (4.62) предполагалось, что концентрация турбулентных молей и число совершаемых ими микрохолод ильных циклов достаточны для формирования адиабатного профиля распределения статической температуры по радиусу камеры энергоразделения в сопловом сечении. В [143] проведены расчеты для наиболее часто встречающихся в практике отечественных и зарубежных конструкций вихревых труб. Для интенсивности турбулентности использовали полученное значение е = 0,258. Результаты расчетов в табл. 4.2. [c.185]

Аэродинамическая картина течения в камере вихревого нагревателя характеризуется комплексом специфических свойств, наиболее полно удовлетворяющих требованиям качественной смесеподготовки большая объемная плотность кинетической энергии, мощные акустические колебания, высокая интенсивность турбулентности, ориентированная в радиальном направлении, рециркуляционные зоны, организация локализованных областей повышенной температуры. При критическом перепаде давления реализуются режимы работы, при которых параметры факела практически не зависят от слабых возмущений среды, в которую происходит истечение. Поле центробежных сил и характерная особенность течения обеспечивают качественное конвек-тивно-пленочное охлаждение корпусных элементов вихревой горелки. Широкий спектр возможного использования вихревых го-релочных устройств показан на рис. 7.1. [c.307]

Обсудим сначала вопрос о влмягпш процессов коалесценции на спектр размеров пузырьков. Очевидно, что это влияние будет ощ,утимым либо в случае, когда газосодержание велико а 1, либо когда интенсивность турбулентного неремешивания фаз такова, что вероятность столкновения пузырьков близка по порядку величины к вероятности их дробления (значения критерия Ке для последнего случая лежат в интервале 1000 Ве 2000). На рис. 47 показаны зависимости от объемного газосодержа-ния а для различных значений Ве, полученные экспериментальным путем в [50]. Здесь диаметр трубы и физико-химические свойства обеих фаз удовлетворяют условию Уе/Ве =2.5-10 . Видно, что для больших значений Ве 2500 (рис. 47, кривые 2—4), когда вероятность дробления пузырьков существенно больше вероятности коалесценции, увеличение с ростом а незначительно. Для относительно малых значений Ве 2000 влияние коалесценции на величину становится заметным (рис. 47, кривая 1). Подробный анализ процессов коалесценции будет дан в последующих разделах главы. [c.140]

На фиг. 2.20 показана интенсивность турбулентности потока для различных размеров и расходов переносимых твердых частиц (массовый расход вещества частиц во всех случаях от 90 до 180 г1сек). Из фиг. 2.20 с.ледует, что при содержании частиц до 0,06 3 на 1 3 воздуха, реа.лизованном в этих экспериментах, их присутствие не оказывает существенного влияния на турбулентность воздушного потока. То же самое подтверждается данными о коэффициенте турбулентной диффузии и масштабе турбулентности, приведенными на фиг. 2.21 и 2.22. Измеренные значения коэффициента турбулентной диффузии несколько превышают полученные для случая круглой трубы. Коэффициенты диффузии при турбулентном течении в трубах впервые измерены в работе [c.90]

На фиг. 4.7 были представлены данные об интенсивности столкновений частиц со стенкой, полученные с помощью клейкой ленты. Эта величина в сильной степени зависит не только от плотности частиц, но и от интенсивности турбулентности вблизи стенки. Видно, что для частиц диаметром 30 мк постоянная вре.мени [c.192]

Столкновение со стенкой. Для оценки порядка величины теплоотдачи при столкновении со стенкой определим коэффициент теплоотдачи при столкновении твердых частиц плотностью рр и интенсивностью турбулентности (Пр ) с плоской поверхностью. Обозначим материал стенки, находящейся при постоянной температуре Тчерез (й). Температуру падающей частицы обозначим Трг. Коэффициент теплоотдачи Ац, определяется выражением [c.229]

Представляет интерес движение по трубе смеси газ — твердые частицы. Если труба — проводник или диэлектрик с равномерно распределенным зарядом, то, согласно закону Гаусса, электрического поля внутри трубы не будет. Если частицы равномерно заряжены и осесимметрично распределены по трубе, то частица, возможно, осядет на стенку, если поток нетурбулентен. Согласно уравнению (10.157), мелкие стеклянные шарики в атмосферном воздухе при концентрации 1 кг частицЫг воздуха на расстоянии 1 см от оси будут иметь в 10 раз большее ускорение, чем под действием силы тяжести даже при отношении заряда к массе, равном 0,002 к1кг. Радиальная составляющая интенсивности турбулентного движения частиц в соответствии с приближением oy [721] составляет 10 м сек для частиц диаметром 100 мк. Этот эффект может полностью компенсировать действие силы тяжести на смесь газ — твердые частицы в горизонтальной трубе и стать одной из возможных причин большой разницы между поперечной и продольной интенсивностями турбулентного движения частиц (разд. 2.8). Распределение плотности, данное oy [726], можно приписать дрейфовой скорости, обусловленной главным образом электрическим зарядом частиц. [c.485]

Число Рейнольдса является определяющим параметром не только для количественных характеристик пограничного слоя, но и для самого характера течения. При небольших числах Рейнольдса движение частиц газа имеет упорядоченный слоистый характер, такое течение называется ламинарным. При больших числах Рейнольдса движение частиц газа становится беспорядочным, возникают неравномерные пульсации скорости в продольном и поперечном направлениях, такое течение называется турбулентным. Переход ламинарного течения в турбулентное происходит при определенном значении числа Рейнольдса, называемом критическим. Критическое число Рейнольдса не постоянно и в очень сильной степени зависит от величины начальных возмущений, т. е. от интенсивности турбулентности на-бегагощего потока. [c.281]

На величину критического числа Рейнольдса влияет также интенсивность турбулентности е внешнего потока, определяемая отношением среднего квадратичного значения пульсации скорости к средней скорости. Согласно имеющимся экспериментальным данным, при малых значениях е (е<0,1%) Ккр не зависит от интенсивности турбулентностп внешнего потока, и основной причиной возникновения перехода является потеря устойчивости. При 6 >0,1 % возрастание интенсивности турбулентностп внешнего потока приводит к значительному сокращению ламинарного участка течения (например, при е = 1 % протяженность ламинарного участка на плоской пластине почти в 4 раза меньше, чем при е = 0,1%). Еще более сложным образом на переход влияют масштаб турбулентности и шероховатость обтекаемой поверхности. [c.314]

Второе представление. Экспериментальные исследования П. В. Рун-стадля и других /373/ показали, что структура движения в вязком подслое трехмерная с перемежающимися образованиями винтообразных вихрей, простирающихся по направлению движения. Во второй зоне вязкое движение подвергается влиянию интенсивных турбулентных [c.24]

Интенсивность турбулентности в струях достигает 25% и более. Максимальное значение интенсивности турбулентности по сечению осесимметричной струи приходится примерно на область x — dj2. Ниже сечения струи /г 5 ее скорость убывает (рис. 8.4, а). Однако как показывает опыт [99], интенсивность теплооотдачи в окрестности критической точки на преграде (функция Nu. = f(h), где Nu = =5 (ад-da) Я здесь — коэффициент теплоотдачи на пластине в ок- [c.168]

Гидродинамика многофазных систем (1971) -- [ c.55 ]

Механика жидкости (1971) -- [ c.230 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.531 ]

Теплопередача при низких температурах (1977) -- [ c.93 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.674 , c.785 ]

Атмосферная оптика Т.5 (1988) -- [ c.16 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...