Влияние формы шва

Общие сведения. На свойства сварных соединений (особенно на стойкость металла шва против образования трещин) оказывает влияние форма шва. Кроме того, при использовании проволоки отличного от свариваемой стали химического состава состав металла шва в значительной степени зависит от доли основного металла в шве, т. е. от формы шва. Форма шва характеризуется глубиной проплавления основного металла /г, шириной проплавления Ь, высотой усиления а, толщиной шва а + кп, коэффициентом [c.125]

Влияние формы шва на стойкость его против образования кристаллизационных трещин наблюдается при дуговой, электрошлаковой и электроннолучевой сварке. Увеличение коэффициента формы шва до определенного предела (примерно 6) приводит к повышению стойкости металла шва против образования кристаллизационных трещин. Дальнейшее увеличение коэффициента формы шва снова приводит к снижению стойкости металла шва против образования кристаллизационных трещин. Швы с таким большим значением коэффициента формы встречаются главным образом при наплавке, выполняемой электродной лентой, и при сварке последнего прохода многослойного шва. [c.235]

Влияние формы шва. Величина и характер остаточных сварочных деформаций заметно зависят от формы шва. При прочих равных условиях Х-образная подготовка кромок благодаря симметричному расположению швов относительно нейтральной оси вызывает меньшую угловую деформацию, чем V-образная. С целью уменьшения деформаций в некоторых случаях целесообразно применять двустороннюю сварку. При сварке под флюсом меньшие деформации происходят в соединениях без скоса кромок. Эффективная мера снижения деформаций — уменьшение сечения шва. [c.77]

Опыт . Изучить влияние марки электрода на форму шва, [c.41]

Опыт 3. Изучить влияние напряжения на дуге на форму шва, разбрызгивание и угар, для чего электродами марки УОНИ-13/45 выполнить наплавку трех валиков при силе сварочного тока 200—220 А, меняя напряжение от 24 до 36 В (за счет длины дуги). Коэффициент потерь 1 5 рассчитать по данным и опыта 2 работы 4. [c.43]

Путём некоторого количественного и качественного изменения состава электродного покрытия и применения не только малоуглеродистой, но и низколегированной электродной проволоки созданы промежуточные типы тонкопокрытых электродов, обеспечивающие более высокие механические свойства сварного соединения (высокую деформационную способность при благоприятной форме шва). Кроме того, состав тонкого покрытия может оказать существенное влияние на скорость плавления электрода. [c.296]

Сварные соединения представляют собой сложную физико-химическую, механическую и электрохимическую макро- и микрогетерогенную систему со следующими характерными видами неоднородности структурно-химическая макро- и микронеоднородность зон (основной металл, литой металл шва, зона термического влияния) неоднородность напряженного состояния - собственные (остаточные сварочные напряжения и пластические деформации) и от внешней нагрузки геометрическая неоднородность, обусловленная наличием технологических концентраторов напряжений (граница шва и основного металла, дефекты формы шва - подрезы, непровары и др.) и конструктивных концентраторов напряжений, определяемых геометрическими параметрами шва. [c.8]

При сварке во всех пространственных положениях, отличных от нижнего, основная проблема - стекание жидкого металла и шлака под действием силы тяжести. Это искажает форму шва, ухудшает его защиту и, следовательно, качество. Силе тяжести противодействует сила давления дуги и сила поверхностного натяжения жидкого металла сварочной ванны. Поверхностное натяжение увеличивается почти по квадратичной зависимости с уменьшением площа -ди поверхности сварочной ванны. Следовательно, уменьшить влияние силы тяжести можно, уменьшив сварочную ванну. Для этого при сварке в потолочном, вертикальном и горизонтальном положениях выбирают электроды диаметром меньше, чем для нижнего положения (< 4 мм). Лучше, если электрод будет обеспечивать меньшее количество расплавляемого в единицу времени металла, не более 10 г/(А-ч). Такой коэффициент расплавления имеют электроды ВИАМ-25, УОНИ-13. [c.121]

Рис. 76. Влияние силы тока на форму шва а - нормальная б - завышенная сила тока

Род тока и полярность оказывают влияние на форму шва при прямой полярности (минус на электроде) уменьшаются глубина проплавления и ширина шва по сравнению с формой шва, свариваемого при обратной полярности (плюс на электроде). [c.33]

Рис. 3.18. Влияние смещения плавящегося электрода при автоматической дуговой сварке под флюсом на форму шва при сварке поворотных стыков труб снаружи и внутри

При применении защитных газов следует учитывать технологические свойства газов (например, значительно больший расход гелия, чем аргона), их влияние на форму проплавления и форму шва, а также стоимость газов. [c.71]

Положение электрода относительно поверхности изделия и пространственное положение сварки оказывают большое влияние на форму шва и проплавление основного металла (рис. 3.14). При сварке углом назад улучшаются условия оттеснения из-под дуги жидкого металла, толщина прослойки которого уменьшается. При этом улучшаются условия теплопередачи от дуги к основному металлу и растет глубина его проплавления. То же наблюдается при сварке шва на подъем на наклонной или вертикальной плоскости. При сварке углом вперед или на спуск расплавленный металл сварочной ванны, подтекая под дугу, ухудшает теплопередачу от нее к основному металлу - глубина проплавления уменьшается, а ширина шва возрастает (сечения швов на рис. 3.14). [c.97]

Рис. 3.30. Схема влияния диаметра электрода (а) и напряжения дуги (б) на форму шва

Теплофизические свойства защитных газов оказывают большое влияние на технологические свойства дуги и форму швов. Например, по сравнению с аргоном гелий имеет более высокий потенциал ионизации и большую теплопроводность при температурах плазмы. Поэтому дуга в гелии более "мягкая". При равных условиях дуга в гелии имеет более высокое напряжение, а образующийся шов имеет меньшую глубину проплавления и большую ширину. Поэтому гелий целесообразно использовать при сварке тонколистового металла. Кроме того, он легче воздуха и аргона, что требует для хорошей защиты зоны сварки повышенного его расхода (1,5. .. 3 раза). Углекислый газ по влиянию на форму шва занимает промежуточное положение. [c.123]

Оценка влияния абсолютных размеров на сварные соединения при циклических нагрузках усложняется вследствие гетерогенности сварного соединения (как по механическим свойствам, так и по структуре), наличия сварочных остаточных напряжений и концентрации напряжений, вызываемой геометрической формой шва и технологическими дефектами. Указанные факторы сильно затрудняют моделирование сварных деталей и элементов сооружений. [c.38]

В связи с непостоянством формы шва по его длине величины входящие в формулы (1.5.25) и (1.5.26) определяются по эквивалентным с Позиции влияния на усталость соединения расчетным размерам швов в соответствии с приведенными ниже рекомендациями. [c.157]

ППМ , использованием специальных технологических приемов, таких как предварительный подогрев и т. п. Влияние коэффициента формы шва на вероятность образования горячих трещин не однозначно (рис. 16). При значениях коэффициента формы щва менее 1,8 и более 10 сопротивляемость возникновению горячих трещин пони- жается даже при относительно невысоком содержании углерода. [c.17]

Величина сварочного тока оказывает влияние не только на глубину провара, но и на форму шва. При ширине шва, равной 3—4 диаметрам электрода, получается наиболее благоприятная форма шва. [c.466]

Влияние режима сварки на форму шва. Глубина провара и форма шва практически зависят от всех факторов режима сварки. С ростом сварочного тока глубина цро ара увеличивается, а, с понижением тока — уменьшается. За счет изменения тока в большинстве случаев меняют в желаемом направлении глубину про- [c.110]

Высоколегированные стали и сплавы составляют значительную группу конструкционных материалов. К числу основных трудностей, которые возникают при сварке указанных материалов, относится обеспечение стойкости металла шва и околошовной зоны против образования трещин, коррозионной стойкости сварных соединений, получение и сохранение в процессе эксплуатации требуемых свойств сварного соединения, получение плотных швов. При сварке высоколегированных сталей могут возникать горячие и холодные трещины в шве и околошовной зоне. С кристаллизационными трещинами борются путем создания в металле шва двухфазной структуры, ограничения в нем содержания вредных примесей и легирования вольфрамом, молибденом и марганцем, применения фтористо-кальциевых электродных покрытий и фторидных сварочных флюсов, использования различных технологических приемов. Присутствие бора может привести к образованию холодных трещин в швах и околошовной зоне. Предотвращение их появления достигается предварительным и сопутствующим подогревом сварного соединения свыше 250 — 300 °С. С помощью технологических приемов можно также предотвратить кристаллизационные трещины. В ряде случаев это достигается увеличением коэффициента формы шва, увеличением зазора до 1,5 — 2 мм при сварке тавровых соединений. Предварительный и сопутствующий подогрев не оказывает заметного влияния на стойкость против образования кристаллизационных трещин. Большое влияние оказывает режим сварки. Применение электродной проволоки диаметром 1,2 — 2 мм на умеренных режимах при минимально возможных значениях погонной энергии создает условия для предотвращения появления трещин. Предпочтение следует отдавать сварочным материалам повышенной чистоты. При сварке аустенитных сталей проплавление основного металла должно быть минимальным. Горячие трещины образуются [c.110]

Ранее считалось [10, 61, 64], что в практических условиях магнитографической дефектоскопии можно учитывать влияние размеров усиления сварного шва на чувствительность анализа с помощью коэффициента формы шва 1 ) [см. формулу (2.29)]. Однако приведенные выше эксперименты показывают, что однозначной зависимости между коэффициентом г ) и величиной поля дефекта не существует. [c.85]

Для оценки влияния формы сварного шва на чувствительность магнитографического анализа А. М. Шаровой [59] предложено применять номограммы, характеризующие зависимость контраста записи, обусловленного дефектами разной величины, от радиуса кривизны усиления сварного шва. Из рис. 2.14 видно, что дефект [c.86]

Результаты проведенных экспериментальных исследований различных стандартных сварных соединений позволили установить, что влияние формы и размеров усиления сварного соединения на чувствительность магнитографической дефектоскопии можно оценивать эмпирическими формулами и учитывать в практической дефектоскопии введением соответствующих поправок, которые находятся по номограммам, построенным для определенных условий анализа (толщина стенки свариваемого изделия, размер недопустимого дефекта, условный радиус кривизны усиления шва). [c.92]

Важным качеством описанной ленты является также то, что она в процессе магнитной записи позволяет частично отстраиваться от влияния формы усиления сварного шва благодаря возможности осуществлять выборочное воздействие проявляющими высокочастотным или тепловым полями. [c.229]

Рассмотрим стыковое соединение (рис. 139) и установим основные факторы, от которых зависит его прочность. На прочность соединения оказывают влияние форма сечения шва, характеризующая- [c.193]

Фиг. 42. Влияние расстояния между сварочными проволоками на форму шва при сварке расщепленным электродом .

Влияние формы надреза на ударную вязкость электрошлакового шва [c.112]

Рис. 39. Влияние коэффициента формы шва (отношения его ширины к глубине провара) и содержания в нем углерода на образование горячих трещин лри сварке малоуглеродистой стали под флюсом

Это обусловлено тем, что в узких и глубоких швах того же состава внутрикристаллическая ликвация усилена за счет зональной ликвации, вследствие чего металл пограничных зон дендритов в центральном сечении шва наиболее обогащен вредными примесями. На рис. 39 показан график, иллюстрирующий влияние формы шва и содержания углерода в нем на склонность к горячим трещинам при сварке низкоуглеродистых конструкционных сталей под флюсом АН-348А. [c.76]

Таким образом, сила сварочного тока и напряжение дуги оказывают противоположное действие на форму шва. Поэтому для получения шва оптимальной формы увеличение силы сварочного тока при увеличении толш ины свариваемого изделия должно обязательно сопровождаться соответствующим повышением напряжения дуги. С увеличением скорости сварки столб дуги отклоняется в сторону, противоположную направлению сварки, из-под дуги вытесняется больше жидкого металла и толщина его слоя уменьшается. Жидкий металл под дугой имеет высокое термическое сопротивление и препятствует поступлению теплоты от дуги к нерасплавленному металлу. Поэтому при возрастании скорости сварки вначале наблюдается увеличение глубины проплавления, затем при дальнейшем увеличении скорости сварки влияние уменьшения погонной энергии (количество энергии на единицу длины шва) становится преобладающим, в результате глубина провара и площадь сечения шва уменьшаются. С увеличением скорости сварки уменьшаются остальные размеры шва, включая его ширину (рис. 77). Уменьшается также расстояние / от электрода до фронта плавления. [c.144]

Повышение коррозионной стойкости швов в морской воде достигается использованием электродной проволоки марки Св-08ХГ2С. Структура и свойства металла шва и околошовной зоны на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от марки использованной электродной проволоки, состава и свойств основного металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и формы шва). Влияние этих условий сварки и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом. [c.278]

Рис. 2.20. Влияние формы углового шва иа эксплуатационную поврезкпаемость п сварных тройников паропроводов энергоблоков 300 МВт

Рис. 16. Влияние коэффициента формы шва = Ь/к и содержания зтлерода С на вероятность образования трещин

Разрушение заводского продольного сварного шва отвода диаметром 720 мм, с толщиной стенки 22 мм трубопровода, соединяющего УКПГ с ОГПЗ. Отвод сооружен из трубопроводной стали типа сталь 20 и был отключен с помощью крана от газопровода, по которому транспортировался серо-водородсодержащий газ с давлением 5,5 МПа. Очаг разрушения длиной ПО мм находился в месте выпучиваШ1я кромок листа, имеющего форму полуволны синусоиды. Разрушение произошло по зоне перегрева (0,5 мм от зоны сплавления) продольного шва, расположенного в верхней части трубы. Участок излома в районе очага имеет явно выраженную кристаллическую структуру и характерный шевронный узор. Отсутствие видимой пластической деформации в зоне очага исключает возможность аварии от перегрузки. Трещина от очага разрушения распространялась по зоне термического влияния продольного шва и по основному металлу в плоскости, перпендикулярной окружным направлениям. С одной стороны остановившейся трещины наблюдалось ее ветвление. Переход сварного шва к основному металлу трубы плавный, без наплывов и подрезов. Сплошной контроль места разрушения ультразвуковым толщиномером и выборочный анализ металло- [c.19]

При ручной газовой сварке сварщик держит в правой руке сварочную горелку, а в левой — присадочную проволоку. Пламя горелки направлено на свариваемый металл так, чтобы кромки находились в восстановительной зоне пламени на расстоянии 2—4 м м от конца ядра. Нельзя касаться поверхности расплавленного металла концом ядра, так как это вызовет науглероживание металла сварочной ванны. Направление движения горелки и наклон наконечника к свариваемому шву оказывают п5)ямое влияние иа производительность и качество сварки. Изменяя угол наклона наконечника, можно регулировать скорость нагрева свариваемых кромок. Чем больше угол наклона горелки, тем больше тепла будет передаваться от пламени металлу, тем быстрее он будет нагреваться и тем выше производительность процесса сварки. Однако с целью получения качественного сварного соединения необходимо выбирать и сохранять в процессе сварки оптимальную скорость нагрева свариваемых кромок. Практически это определяется углом наклона мундштука горелки к изделию при сварке заданных толщин металла (рис. 37). Регулирование скорости плавления кромок и присадочной проволоки, а также объем жидкой ванны и формирование шва достигают соответствующим перемещением сварочного пламени по шву и выполнением определенных двилсений (рис. 38). Основным движением является перемещение мундштука вдоль шва. Поперечные и круговые движения концом мундштука являются вспомогательными и служат для регулирования скорости нагрева и расплавления кромок, а также способствуют образованию яуж-ной формы шва. Первый способ применяют при сварке [c.100]

Односторонняя сварка поворотных стыков трубопроводов ведется обычно на постоянном токе обратной полярности от сварочных преобразователей ПС-500 или ПСО-500. Так как эти источники питания позволяют получать максимальный ток не более 600 а, диаметр сварочной проволоки ограничивается 4 мм. Применение тонкой электродной проволоки дает возможность значительно снизить силу сварочного тока, не изменяя глубины провара. Например, уменьшение диаметра электродной проволоки с 5 до 2 мм при глубине проплавления 6—8 мм позволяет снизить силу тока на 25%. Напряжение на дуге при автоматической сварке трубопровр-дов устанавливается обычно равным 28—40 в оно существенно влияет на форму шва. При неизменной силе тока и при повышении напряжения на дуге швы получаются более широкими и с меньшим усилением. Вылет электрода оказывает особо заметное влияние на форму шва и глубину провара при сварке проволокой диаметром 2—3 мм. Сварку стыков труб выполняют обычно при вылете электрода 30—40 мм. [c.329]

Режимом сварки называют совокупность характеристик сварочного процесса, обеспечивающих получение сварных соединений заданных размеров, формы и качества. При ручной дуговой сварке к характеристикам режима относятся диаметр электрода, сила сварочного тока, напряжение на дуге, скорость перемещения электрода вдоль шва, род тока и его полярность и ряд других показателей. При газовой сварке под режимом в основном понимают тепловую мощность газового пламени, вид пламени, скорость нагрева, способ сварки. Режим сварки оказывает большое влияние на качество и форму сварного шва. Размеры и форма шва в значительной степени предопределяют стойкость металла шва против возникновения кристаллизационных трещин, плавность перехода от основного металла к металлу шва и вероятность образевания подрезов, непроваров, наплывов и других дефектов. Влияние факторов режима сварки на размеры и форму шва выражается по-разному. [c.87]

Влияние микролегирующих элементов на энергетические характеристики дуги. Известно, что энергетические и технологические свойства дуги (ток, напряжение, разрывная длина дуги, размеры и форма шва и др.) в большой степени зависят от природы и содержания легирующих элементов и примесей металла. При сварке стали 10ГН2МФА неплавящимся электродом в аргоне на четырех швах изучали влияние содержания в металле ПС микролегирующих элементов церия, циркония, ванадия и бора (в концентрационном пределе О—0,12%) на энергетические и технологические характеристики дуги. [c.56]

Хорошее формирование шва во многом зависит от флюса. Форма шва определяется прежде всего режимом сварки. Однако химический состав флюса, его грануляция, а также его состояние (стекловидный, пeмзoвидныfi оказывают определенное влияние на форму и внешний вид шва. При сварке под крупным флюсом дуга подвижнее, чем при сварке под мелким, и вследствие этою в первом случае шов получается более широким, чем во втором. Чем больше толщина слоя флюса, тем шов уже. При сварке под длинными флюсами поверхность швов имеет более грубую чешуйчатость, а при сварке под короткими флюсами — более мелкую чешуйчатость. [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...