Гидравлические тракты

Математическая модель машины или аппарата отражает их рабочие процессы с известным приближением. Расчетные соотношения, входящие в математическую модель, как правило, отражают закономерности отдельных явлений, составляющих рабочий процесс, без учета взаимного влияния. Например, формулы для определения гидравлического сопротивления различных участков гидравлического тракта получены на основе экспериментов в идеализированных условиях (равномерное поле скоростей на входе, однородное температурное поле, отсутствие внешних возмущений и т. д.). В реальных конструкциях эти условия не соблюдаются. Поэтому иногда при разработке нов ых конструкций прибегают к техническому моделированию устройств, когда до постройки машины или аппарата их отдельные качества или итоговые характеристики изучаются на моделях в лабораторных условиях. Например, при продувке уменьшенных моделей самолетов или автомашин в аэродинамических трубах можно выявить их сопротивление движению и зависимость этого сопротивления от формы их отдельных элементов, устойчивость машины при дв ижении и режимы, опасные с точки зрения потери устойчивости, и т. д. Таким образом, техническое моделирование представляет собой разновидность экспериментального исследования, при котором изучаются характеристики рабочего процесса конкретной машины или аппарата на модельной установке. [c.23]

Исходными данными для гидравлического расчета разветвленной кольцевой сети являются общая схема гидравлического тракта с указанием отметок уровня размеры участков тракта гидравлические характеристики участков тракта гидравлические характеристики насосов характеристики теплоносителя. [c.111]

Окончательная отработка гидравлического тракта проводится экспериментально на аэро- и гидродинамических стендах. [c.117]

Кавитация в местных сопротивлениях (холодное вскипание жидкости) с последующим схлопыванием пузырьков опасна вследствие ее разрушающего действия на конструкции и повышения гидравлических потерь. В суженных элементах гидравлического тракта, в местных сопротивлениях происходит увеличение скорости и падение абсолютного давления, которое может снизиться до давления насыщенных паров жидкости и вызвать кавитацию. Число кавитации [c.129]

Так как все камеры соединены с общим коллектором, то в случае одинаковых дросселей у всех камер и концентричного расположения вала (эксцентриситет е = 0) в подшипнике расходы жидкости через камеры, потери в дросселях и, следовательно, давления в камерах также будут одинаковы. Если сместить вал по направлению к какой-нибудь камере (т. е. е О), то сопротивление гидравлического тракта через эту камеру (от коллектора до слива) увеличится. Расход жидкости через эту камеру уменьшится, а давление в ней возрастет вследствие снижения потерь в дросселе. Одновременно в диаметрально противоположной камере давление упадет. Таким образом, при смещении вала от концентричного положения создается разность давлений в камерах, образующая восстанавливающую силу, действующую на вал [c.58]

В первую механическую систему входят ротор электродвигателя 1, упругая муфта 2 и роторы насоса переменной производительности 3. В гидравлическую систему входят гидравлические тракты насоса 3, трубопроводы 4 и гидравлические тракты гидромотора. Вторая механическая [c.43]

Потери напора на трение жидкости по гидравлическому тракту в зазорах между рабочими колесами не учитываются ввиду их малой величины. [c.88]

При малых линейных скоростях или при использовании маловязких жидкостей и газов применяют гидростатические (газостатические) подшипники (рис. 32), д У Чая способность которых создается в основном за счет внешнего избыточного Ps и включения в гидравлический тракт движения смазки специальных ком-на расхода (капилляры, диафрагмы и др.), а также камер, расположенных [c.163]

Выражение (23) по своей структуре дает более четкую физическую интерпретацию сопротивления межэлектродной среды, подчеркивая ее неоднородность. Однако использование выражения (23) предполагает включение в состав системы уравнений, описывающих поведение электрохимической ячейки, уравнений гидравлического тракта для установления математической функциональной связи между величиной МЭЗ и средней скоростью протекания электролита. Достаточно точное аналитическое описание зависимости (23) с учетом различных гидродинамических режимов течения электролита в межэлектродном промежутке при сложной форме катода-инструмента представляет собой крайне трудную задачу. Поэтому для практических расчетов и исследования электрохимической ячейки более целесообразным является использование эмпирической зависимости удельной электропроводности межэлектродной среды по методу, предложенному в работе [186]. [c.120]

Внутреннее кольцо шарикоподшипника 4 установлено на передней цапфе 12 и затянуто гайкой 1 одновременно с ведущей шестерней привода агрегатов 2, регулировочным 3 и маслоотражательным И кольцами и лабиринтом 10. Гайка контрится шлицевым поясом рессоры 15 редуктора. Наружное разрезное кольцо подшипника затянуто зажимной гайкой 9 в стальной втулке 5, на переднем упорном буртике которой выполнено три форсунки для подвода масла к подшипнику. Для предупреждения наклепа и лучшего охлаждения масло подводится также в зазор между подшипником и корпусом. Маслоотражательное кольцо в сочетании с трехступенчатым лабиринтным уплотнением и хорошо организованным сливом масла в корпус приводов 6 через отверстия 14 гарантирует гидравлический тракт компрессора от проникновения в него масла при наличии некоторого избыточного давления в полости 7. Попадание масла из внутренней полости цапфы в ротор предупреждено постановкой заглушки 13. [c.242]

С и ос об дросселирования — путем изменения сопротивления гидравлического тракта (степенью дросселирования) регулятор меняет производительность водяного насоса и этим поддерживает примерно постоянную температуру воды на выходе из двигателя. Этот старый способ, перешедший от руч- [c.467]

Создание современных уплотнительных систем на валу ТНА немыслимо без комбинационного применения отдельных видов или типов уплотнений. Даже такое простое уплотнение как манжетное, применяемое самостоятельно, не ставится без дренажа, перепуска или системы автоматического регулирования удельного давления контакта манжеты на поверхность вала. Как правило, ни одно из известных уплотнений не обеспечивает полную герметизацию полостей ТНА, работающего по сложной циклограмме с множеством пусков и длительными остановами. Б связи с этим появляются конструкции с различными по принципу действия уплотнениями, выполняющими только определенную роль. Взаимодействие входящих в комбинацию элементов и уплотнений обеспечивает повышенную надежность узла в целом. Описать все комбинации уплотнений весьма затруднительно из-за большого их количества,и выбор каждого определяется задачами и параметрами насосного агрегата, а также его гидравлического тракта, связанного с проточной частью насоса. [c.241]

Обеспечение заданных энергетических и кавитационных характеристик высоконапряженного по техническим параметрам современного ТНА связано с необходимостью его работы в крайне сложных гидродинамических условиях. При этом вихревые закрученные структуры течения потока сочетаются с отрывным течением, с высокими динамическими составляющими напора потока в локальных зонах насоса и его гидравлического тракта. [c.266]

При уточненном расчете осевых сил решается комплексная задача по определению давлений и расходов в так называемом вспомогательном гидравлическом тракте насосного агрегата, т.е. в тракте утечек рабочей жидкости. [c.267]

СИНТЕЗ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ТРАКТОВ [c.403]

Вспомогательный гидравлический тракт насосного агрегата, т.е. тракт утечек перекачиваемой жидкости и подвода ее на охлаждение подшипниковых опор, представляет собой систему с сетевой структурой, включающую некоторое число гидравлических элементов. [c.403]

Эту задачу можно поставить следующим образом пусть задана структура гидравлического тракта, т.е. перечень его элементов и отношения между ними, пусть также X = (х Хг,. .., х ) - вектор внутренних параметров вспомогательного тракта, компонентами которого являются геометрические размеры элементов тракта. В и-мерном пространстве вариантов конструкций тракта формируется допустимая область при помощи ограничений в форме равенств и неравенств на величину осевой силы на подшипниковой опоре и на величину расхода жидкости через подшипники [c.403]

При описании вспомогательного гидравлического тракта насосного агрегата (рис. 15,15) на макроуровне его можно представить в виде графа, ребрами которого являются элементы тракта, а вершинами — точки на входе в элементы и выходе из них (рис. 15.16). [c.404]

Рис. 15.15. Схема вспомогательного гидравлического тракта насосного агрегата

Какие варианты конструкции вспомогательного гидравлического тракта (допустимые или оптимальные) позволяет проектировать описанная в 15.3.3 ММ Чем нужно дополнить ММ, чтобы появилась возможность проектировать и те и другие [c.406]

Вспомогательные тракты состоят из разнообразных элементов, гидравлически связанных между собой и с проточной частью лопастной машины. Автономные гидравлические тракты, не связанные с проточной частью и включающие некоторые полости в корпусе, такие, как масляные си- темы, системы регулирования, в данной работе не рассматриваются. [c.3]

Обычно у центробежных насосов начало резкого падения выходных параметров соответствует срыву работы насоса, т. е. отсутствует режим Если в каком-либо месте гидравлического тракта статическое давление окажется ниже давления насыщенного Пара рабочей жидкости р , то начнется кавитация. Обычно самое опасное место в насосе — область входных кромок лопаток. [c.181]

Система уравнений (1. 3. 2) содержит описание жидкостных магистралей, газовых трактов, камер сгорания, газогенераторов, гидравлических трактов турбин, насосов (без описания динамических свойств кавитационных явлений), энергетического баланса ТНА и, наконец, регуляторов. Система включает всего 10—15 уравнений. [c.28]

Будем проводить анализ для одного изолированного тона продольных колебаний корпуса. Если ограничиться рассмотрением области частот, позволяющей использовать приближение несжимаемой жидкости, и пренебречь влиянием сопротивления гидравлического тракта, то система урав нений, описывающая движение жидкостей в трубопроводе, буде согласно формулам (1.7.41), (1.7.42), (1.4.10), (1.4.20) иметь следующий [c.106]

Инерционные свойства системы учитывают коэффициенты инерционного сопротивления питающего и напорного трубопроводов /i и /2, участков гидравлических трактов между сосредоточенными упругостями /i , /2 . [c.91]

Распределение расхода fl, 3, 4, 14, 22—24, 26, 33, 39, 52, 57, 64, 66, 78, 94], Распределение теплоносителя по каналам реактора осуществляется из общего входного (раздающего) коллектора. Выходной (собирающий) коллектор отводит теплоноситель из реактора в петли первого контура. Во входном коллекторе теплонсситель движется с отбором расхода по пути в каналы реактора. В выходном коллекторе движение теплоносителя происходит с присоединением расхода по пути из каналов активной зоны. На эти элементы гидравлического тракта накладываются следующие требования 1) незначительное изменение статического давления по ходу потока в противном случае возрастают гидравлические неравномерности в каналах активной зоны 2) отсутствие вихреобразовання и больших неравномерностей профиля скорости. При наличии вихрей и сильных неравномерностей в коллекторах не только увеличиваются неравномерности в распределении расхода, но и появляются пульсации расхода в каналах реактора. [c.115]

Поэтому средняя скорость потока не должна сильно и резко уменьшаться по ходу движения, в гидравлическом тракте не должно быть острых кромок, резких поворотов и т. п. (кроме предусмотренных гидросонротивлений), а ско- [c.115]

Анализ данных, характеризующих постоянную времени, показывает, что ее значения по режимам нагрузки и углам колеблются в значительных пределах. Общих жестких закономерностей установить не удается. Это может быть объяснено индивидуальными особенностями гидравлических трактов каждого канала АСССН и их взаимосвязанностью через упругое тело ползуна. Аналогично применительно к другому параметру— времени переходного процесса. [c.48]

Причиной общегенераторной пульсации являются резкие колебания расхода топлива, пара и воды, а также давления в парогенераторе. Эти колебания являются затухающими — они прекращаются при устранении возмущения. Общегенераторная пульсация может возникать при неустойчивости системы насос — гидравлический тракт — система регулирования. Для предотвращения этого явления насос должен иметь крутую характеристику, чтобы уменьшить амплитуду колебаний расходов, и достаточный запас по давлению. [c.488]

В последние годы широкое применение получил метод моделирования течений в различных гидравлических уст[юйствах и машинах на воздухе. Преимущества использования воздуха в качестве рабочего тела (при исследовании гидравлических явлений) хорошо известны. Однако ввиду того, что кинематическая вязкость воздуха при нормальных условиях примерно в пятнадцать раз больше кинематической вязкости воды, для выполнения условий равенства чисел Рейнольдса приходится идти на установки с замкнутым контуром и давлением выше атмосферного. В связи с вышеизложенным целесообразно рассмотреть вопрос о возможности увеличения числа Рейнольдса за счет повышения числа Маха до тех пор, пока не начнет сказываться влияние сжимаемости рабочего тела. Ограничимся рассмотрением изотермических течений, так как практика показала, что при моделировании гидравлических трактов на воздухе реализуется этот случай. [c.129]

Показатели качества РЖ гидросистем вследствие температурных и механических воздействий в процессе эксплуатации изменяются, например, быстро уменьшается вязкость загущенных масел (см. подразд. 2.5). РЖ подвергается изменениям в парах трения, дроссельных элементах, гидравлических трактах, рабочих клетках гидромашин, а также при акустических и ультразвуковых колебаниях. Для рационального функционирования гидросистемы при проектировании выполняют химмотологический анализ РЖ [35], результаты которого целесообразно использовать при анализе условий эксплуатации уплотнений. Уменьшение вязкости РЖ влияет на механизм утечек через уплотнения. Обра- зование при старении РЖ агрессивных продуктов усиливает процессы коррозии. Загрязнение РЖ продуктами изнашивания увеличивает износ пар трения в уплотнении. Газонасьпцение РЖ при интенсивном перемешивании резко снижает модуль объемной упругости и вызывает кавитационные явления. [c.216]

Определение удельной энергии механических возд№Ствш на РЖ. Входит в комплекс расчетов при химмотологи-ческом анализе гидросистемы. Уровень механического воздействия на жидкость в гидравлических трактах определяется потерями на гидравлическое сопротивление и объемом циркулирующей жидкости. Механическая энергия единицы объема РЖ в полостях высокого дав- [c.219]

Из структурной схемы ячейки при q = var, полученной в результате соответствующих структурных преобразований, видно, что изменение площади обработки структурно не оказывает влияния на устойчивость контура саморегулирования. Однако косвенно изменение площади обработки при больших протяженностях гидравлического тракта может привести к изменению величин 6 и V. Уменьшение этого влияния достигается соответствующим выбором расхода электролита, конструкции и расположения элек-тролитподводящих отверстий. [c.129]

Следует отметить, что теоретически ирйцбсй движения Электролита в МЭЗ чрезвычайно сложен из-за формы гидравлического тракта и наличия электрического и магнитного полей. Поэтому расчеты гидравлических параметров можно выполнить лишь в некоторых случаях, упрош,ая в достаточной степени гидравлическую модель. [c.172]

На коэффициент преобразования сужающих устройств существенное влияние оказывают особенности гидравлического тракта, поэтому при установке стандартных сужающих устройств, изготовленных по расчету, необходимо вьщерживать нормы, изложенные в 1108]. При использовании нестандартных элементов также можно руководствоваться этими данными, сокращая рекомендуемые длины прямых участков трубопровода не более чем в два-три раза. При этом градуирование расходомеров должно производиться непосредственно в рабочих трубопроводах. Расходомеры с сужающими устройствами, как правило, непригодны для измерения быстроиере-менных расходов, что связано прежде всего с инерционностью процессов в дифференциальных манометрах и в соединительных манометрических магистралях. В случаях применения безынерционных электрических преобразователей перепада давления также возникают существенные динамические погрешности, вызванные инерционностью процессов преобразования непосредственно на сужающем устройстве. Опытное определение частотных характеристик сужающих устройств затруднено нелинейностью их свойств. Наличие в исходных уравнениях членов, содержащих квадратичную зав 1си-мость, приводит к возникновению положительных динамических ошибок на режимах стационарных пульсаций расхода. Динамические характеристики расходомеров с сужающими устройствами изучены недостаточно, некоторые сведения по этому вопросу приводятся в [185, 72]. [c.338]

Проверку отсутствия апериодического нарушения устойчивости (общекотловой пульсации потока) рабочего тела, возникающего под действием резких колебаний расхода топлива, давления в котле, неустойчивости системы питательный насос — гидравлический тракт — система регулирования и затухающего после устранения возмущения, осуществляют измерением расхода рабочего тела в отдельных элементах контура. При этом скорость изменения расхода достигает 10 %/мин и в ряде случаев наблюдается значительное повышение температуры рабочего тела на выходе из элементов или опрокидывание движения рабочего тела в отдельных трубах. [c.37]

Степень гидравлического совершенства проточной части центробежных насосов современных ТНА соответствует значению С р = 2000...2500. Дальнейшее повьш1ение антикавитационных свойств насосного агрегата достигается применением подкачивающих устройств. Это различные вспомогательные и бустерные насосы — струйные (эжекторы), осевые (шнеки) и тл. Такие насосы и устройства выполняют как автономно в виде подкачивающих насосов, так и заодно с центробежным насосом в виде предвключенной ступени, составляя шнекоцентробежный насос. На рис. 10.11 представлена схема шнекоцентробежного насоса с эжектором, включающего центробежное колесо 1, вход в который расширен за счет увеличения ширины лопатки и диаметра начала лопаток. Направляющий конус 3 обеспечивает направление утечек жидкости по основному потоку и отсекает распространение вихревой обратной зоны. Шнек 4 имеет собственные высокие антикавитационные качества и повышает давление на входе в центробежное колесо для обеспечения его работы без кавитационного срыва. Струйный насос 6 создает дополнительное повышение давления на входе в шнек, используя энергию утечек жидкости из полостей гидравлического тракта насоса. Совершенство насосного агрегата по его антикавитационным качествам привело к существенному конструктивному изменению проточной части самого насоса, комбинации различных по принципу действия насосов в единый блок и к введению дополнительных магистралей и гидравлических трактов, обеспечивающих работоспособность конструкции. Кавитационный коэффициент быстроходности современных шнекоцентробежных насосов имеет значение С р = 4500...5000. [c.210]

Значения давлений и скоростей рабочего тела в различных элементах проточной части ТНА даже на установившемся, расчетном режиме работы распределяются неравномерно. На выходе из колеса насоса имеется высокая степень пульсации давления в потоке, вихревое взаимодействие с потоком в боковой пазухе насоса. В открытых и полуоткрытых центробежных колесах и импеллерах пульсации и неравномерность давления сушествуют в радиальном направлении. Пульсации давления, возбуждаемые в потоке любым элементом гидравлического тракта, передаются в соседние полости, усиливаясь или ослабевая, и оказьшают существенное влияние на работу узлов, устройств насосного агрегата и на их динамические характеристики. Например, пульсации давления, возникающие при вращении лопаток импеллера, вызывают колебания давления в полостях щелевого уплотнения с плавающим кольцом и нарушают его устойчивую работу, влияют на направление потока жидкости, охлаждающего подшипник, а также значение и характер осевой и радиальной сил, что изменяет нагрузку на ротор и его опоры. Это влияние приводит к нерасчетному режиму работы элементов ТНА, изменяет характеристики и работоспособность агрегата в целом. [c.266]

Целью синтеза конструкции вспомогательного гидравлического тракта является определение такой его структуры и такой геометрии элементов, при которых удовлетворяются наперед заданные условия работоспособности НА. В качестве критериев работоспособности следует использовать величину допускаемой осевой силы на радиально-упорной подшипниковой опоре [/г оп величины допустимых расходов охлаждающей жидкости через подшипники Иохл - [c.403]

Рис. 15.16. Граф вспомогательного гидравлического тракта насосиого агрегата

Гидравлический тракт компонентов топлива ЖРД. Изменение режима работы ЖРД обычно связано с изменением расхода V на V". При этом давление в камере сгорания меняется пр мо пропорционально расходу топлива, т. е. Рк1Рк=У" I величина гидравлических сопротивлений тракта А/ тр к пропорциональна квадрату расхода, т. е. Ар /Ар = У"/У У. Следовательно, при изменении расхода с К на V" напор насоса [c.240]

Типичные переходные процессы в системе в условиях низкочастотных вибраций приведены на рис. 3. Испытания проводились следующим образом. Гидравлический тракт заполнялся водой и дренировался. В момент времени 7 о=0 включался (см. рис. 1) привод виброзадатчика 3. Плавным изменением частоты вращения осуществлялось возбуждение механических колебаний системы. В момент времени Т открывался клапан 6 на выходе из насоса. [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...