см Параметры исходные

Исходный контур. Исходным контуром называется контур рейки, дающий правильное беззазорное зацепление с зубчатым колесом. Этот контур положен в основу проектирования зубчатых передач и профилирования зуборезного инструмента. Исходный контур представляет собой зубчатую рейку с прямолинейным профилем (рис. 3.83). Форма и размеры нормального (без смещения, см. 3.34) номинального исходного контура на цилиндрические колеса установлены СТ СЭВ 308—76. Параметры исходного контура угол профиля а=20° высота головки На—т высота ножки /1/=1,25/л глубина захода зубьев в паре исходных контуров /1 =2 т — эта рабочая часть рейки, т. е. то наибольшее линейное значение, на которое зубья одного колеса заходят во впадину другого радиус кривизны переходной кривой / /=0,38/п радиальный зазор с=0,25 т. [c.336]

В соответствии с параметрами исходного контура зубчатой рейки (см. 3.32) получим диаметры вершин и впадин зубьев [c.344]

Размеры инструментов реечного типа определяют по параметрам исходного производящего реечного контура 2 (см. рис. 10.10), имеющего очертания впадин теоретического исходного контура. При этом между линией впадин исходного производящего контура и линией вершин исходного контура сохраняется радиальный зазор с т для того, чтобы поверхность впадин инструмента не участвовала в процессе резания. [c.105]

Параметры исходного контура. Конические передачи с прямыми зубьями общего назначения нри т. выше 1 мм должны выполняться в соответствии с исходным контуром по ГОСТ 13754—68 со следующими параметрами а = 20° h = 1 с = 0,2 и = 0,2. Исходный контур для прямозубых конических колес см. на рис. 1. [c.309]

ИСХОДНЫ.МИ для геометрического расчета являются модуль, параметры исходного контура, расстояние между осями и эквивалентный коэффициент высотной коррекции. Эти величины при новом проектировании определяют на основании расчета передачи на прочность и долговечность или по конструктивным соображениям, а при ремонте или восстановлении существовавшей передачи — на основании распознавания ее элементов (см. стр. 326). [c.321]

Пример. Определим коэффициент ускорения, получаемый в результате анализа уравнений изменения технического состояния, на примере узла трения [147]. Исходные данные конструктивный параметр, характеризующий упругие свойства подшипника Вд = 10 м/см параметры, характеризующие деформацию тел качения ё = 2,7 10 см б т = 0,85-Ю- см бзщ = 0 угол [c.745]

Обычно червячные колеса нарезают при помощи червячных фрез, размеры которых соответствуют тому червяку, с которым колесо будет работать (рис. 9.5). В соответствии с параметрами исходного контура червячная передача имеет следующие основные элементы зацепления (см. рис. 9.4 и 9.6) осевой шаг I = ят угол зацепления а = 20° высота головки К = т высота ножки /г" = 1,2 т радиальный зазор с = 0,2т. [c.279]

Рис. 6.7.11. Прохождение и отражение импульса конечной длительности через слой толщиной 6 = 0,2 м (0,5 < г 0,7 м) несжимаемой жидкости (воды), находящейся в пузырьковой газожидкостной среде (вода с пузырьками СОз, Ро = 0,1 МПа, Та = 293 К, аго = = 0,01, ао = 1,4 мм). Параметры исходного импульса при г = О — те же, что и па рис. 6.7.8 (Аро = 0,48, Дio = 1 мс см. линию К на рис. 6 7.8, б). Штриховая линия — падающий импульс (до отражения) сплошная линия — отраженный и прошедший сигнал. Числовые указатели у кривых соответствуют времени I в мс

Параметры исходного контура. Эти параметры стандартизованы (см. с. 21) и без строго мотивированной необходимости изменению не подлежат. [c.36]

Параметры исходного и исходного производящего червяка принимают стандартными (см. с. 203 и 204). [c.205]

Первый вариант предлагаемого исходного контура зубьев жесткого колеса изображен на рис. 5.6 [25]. Назовем эти зубья круговыми. Головка и часть ножки до Л/ зуба жесткого колеса очерчена дугой окружности радиусом Рд. Далее ножка зуба очерчена касательной прямой. Параметры исходного контура зубьев в долях модуля при деформировании гибкого колеса по форме кольца, нагруженного четырьмя силами (см. рис. 5.12), приведены ниже. [c.68]

При нестандартизованном исходном контуре в соответствующих графах таблицы параметров колеса обязательно указание угла профиля а , коэффициентов или абсолютных размеров высоты головок или Л и ножек /" или /г" зубьев, а также радиуса закругления г,- головки исходного контура (см. фиг. 17 разд. 1). При нестандартизованном исходном контуре фланкированных зубьев после параметров исходного контура указываются размеры среза головок (высота кф и глу. бина а,. т или угол среза на исходном контуре). [c.82]

Рис. 2. Блокирующие контуры с изолиниями прочностных параметров (исходные данные — см. с. 4 и 5)

В этом случае после вытяжки сохраняются все параметры исходного соединения (см. предыдущую таблицу), но за счет повышения на 40 — 45% начальных напряжений а, и Другой способ заключается в уменьшении ДР путем установки упругих элементов на болтах или корпусах (конструктивно удобнее установка на болтах). [c.191]

Для прямозубых и тангенциальных конических колес в качестве стандартного принят внешний торцовый теоретический исходный контур по ГОСТ 13754—81 (СТ СЭВ 516—77) (см. рис. 566, а, для колес с круговыми зубьями— средний нормальный теоретический исходный контур по ГОСТ 16202—81 (СТ СЭВ 515—77). Параметры исходных контуров при т > 1 мм для конических зубчатых колес приведены в табл. 97. [c.483]

Таким образом, задача об определении параметров исходного состояния должна, за исключением прямого использования соотношения (4.12), решаться по шагам, т. е. на основе вспомогательной задачи в приращениях (см. 1 гл. II). В дальнейшем эта задача полагается решенной. [c.199]

Параметры П , и X для вычерчивания чертежа пружины (см. рис. 356) находят по упрощенному расчету. Исходными данными при зтом служат диаметр проволоки [c.232]

Геометрические параметры определяют по ГОСТ 19624—74 для прямозубых конических колес и по ГОСТ 19327—84 для колес с круговыми зубьями. При проектном расчете конической зубчатой передачи (см. гл. 2) определены основные параметры колес числа Z и Zj зубьев шестерни и колеса, внешний окружной модуль т ддя прямозубых колес и для колес с круговыми зубьями и др. Ниже приведен порядок расчета геометрических параметров конических колес со стандартным исходным контуром для прямозубых колес и для колес с круговым зубом формы I, необходимых для оформления рабочего чертежа конического колеса. Расчетные зависимости для колес с осевой формой II и III см. ГОСТ 19326—73 или 8]. [c.365]

Язык третьего уровня — один из языков существующих САП УП, например АПТ/СМ. Он служит для идентификации опорных точек, определенных на втором уровне, внесения в программу технологических параметров, рассчитанных по описанию деталей на первом уровне, внесения сервисных функций и выдачи управляющей программы в кодах конкретной комбинации станок — устройство ЧПУ, Иногда некоторые размеры ГО заданы на детали неявно, тогда для их определения используются операторы языка АПТ/СМ, а в карту исходных данных вносится идентификатор размера. При построении описания на втором уровне этот идентификатор заменяется его значением. [c.173]

Исходные положения расчета по тяговой способности. Расчет ремней при этом методе сводится к определению площади поперечного сечения ремня Р из расчета на растяжение (см. формулу (23.11)]. При этом допускаемые напряжения [к] и ряд параметров ременных передач назначают таким образом, чтобы обеспечить оптимальную тяговую способность и усталостную прочность ремня [c.359]

Отметим некоторые особенности чертежа, состоящего из трех полей проекций. Пусть на эпюре задана любая пара проекций точки, например Л) и Л 2 (см. рис. 29). Третью проекцию можно построить, используя параметры двух исходных проекций. Графическое построение профильной проекции Л3 точки Л показано на рисунке стрелками. [c.30]

При описании области, разбитой на конечные элементы, необходимо задавать тип конечного элеме [та его порядковый номер номера узлов элемента координаты узлов, информацию о соединении элементов между собой значение физических параметров объекта в пределах каждого конечного элемента. Так, промыщленная эксплуатация программной системы (см. ниже) долгое время тормозилась именно сложностью подготовки исходных данных, объем которых в некоторых случаях достигал нескольких сотен тысяч. [c.19]

Шаг цепи (см. рис. 3.129). Шаг цепи р является исходной характеристикой, через которую выражают все геометрические параметры передачи. С увеличением шага повышается нагрузочная способность цепи, но при этом возрастают динамические нагрузки (удары звеньев вели о зубья при набегании на звездочку) и шум при работе (см. ниже). При больших скоростях рекомендуются цепи с мальм шагом. [c.395]

Доказательство. С помощью углов Эйлера движение представляется в виде композиции преобразований вспомогательных базисов. Сначала происходит поворот исходного репера на угол прецессии ф вокруг третьей координатной оси. Этот поворот (см. определение 2.6.1) задается набором параметров Эйлера qo = соз( /2), = 0, [c.109]

При проектироваР4ии зубчатой передачи может возникнуть необходимость изменить профиль зубьев колес либо за счет изменения параметров исходного контура (см. 5 настоящей главы), [c.276]

При определенных параметрах исходных зубчатых колес может оказаться, что один из зубьев ведомого колеса во время его выстоя располагается так, что перекрывает собой точку В. В этом случае при подходе к этой точке первого зуба ведущего звена произойдет утыкание зубьев, заклинивание механизма и, возможно, его поломка. Для исключения этого необходимо, чтобы выполнялось следующее условие (см. рис. 55) [c.101]

Параметры исходного цепного контура. Предпочтительны двухзвездные передачи с горизонтальным или близким к нему расположением линии, соединяющей оси звездочек. Рекомендуется избегать вертикального расположения ведомой ветви, так как при этом уменьшается ее натяжение от силы тяжести [см. (4) и (5)] и ухудшается зацепление. [c.754]

Действительная величина коэффициента торцового nepeRptoHA значительно превышает Едд, и зависит от параметров исходного контура Д и hg (см. рис. 4.5), погрешностей и степени загруженности передачи. При h = 1 ft =0,45 и g = 0 из формулы (4.21) имеем e j,j = = 1,089. Но действительная величина коэффициента торцового перекрытия даже при невысокой степени загруженности может превышать (если позволяет величина "ajO ) не менее чем на 0,15 — 0,20. [c.69]

Геометрические параметры. У косозубых колес зубья располагаются не по образующей делительного цилиндра, а составляют с ней некоторый угол 3 (рис. 8.23, где а— косозубая передача б — шевронная, и рис. 8.24). Оси колес при этом остаются параллельными. Для нарезания косых зубъчъ используют инструмент такого же исходного контура, как и для нарезания прямых. Поэтому профиль косого зуба в нормальном сечении п—п совпадает с профилем прямого зуба. Модуль в этом сечении должен быть также стандартный (см. табл. 8.1). [c.123]

Исходными данными для проектировс 4ного расчета являются циклограмма нагрул-сения (см. рис. 6.23 , параметр hd = bn,ldun или ba = bw/aw, передаточное число, вид передачи — прямозубая или косозубая, способ термообработки и т ердость рабочих поверхностей зубьев. [c.107]

Расчет геометрии червячной передачи производится по ГОСТ 19650—74, модули и коэффициенты диаметза червяка принимаются по СТ СЭВ 267—76, основные параметры цилиндрических червячных передач регламентированы ГОСТ 2144 —76, исходный черняк — СТ СЭВ 266—76, допуски цилиндрически червячных передач — СТ СЭВ 311—76. Выполнение чертежей червяка и червячного колеса производится по СТ СЭВ 859—78, в соответствии с которым на чертеже помещается таблица параметров, состоящая для червяка (см. рис. 7.24) из трех частей. [c.279]

Среднее конусное расстояние = ),5 Ь , = 92,2 —0,5-27,8 = = 78,3 мм. Номинальный диаметр зуборез ой головки принимаем по ГОСТ 19326—73 (см. табл. 2, с. 41) i/o=l60 мм. Определим осевую форму зуба при исходном контуре из ГОСТ 16202—70 в зависимости от показателя Ко = / m/do = 78,3 160 = 0,49 по графику (ГОСТ 19326—73, черт. 1, с. 36). Принимаем осевую форму зуба II (для этой формы зуба в табл. 6.3 ч. 1 приведены формулы для расчета параметров колес). Коэффициент смещения Xni = 0 (ГОСТ 19326—73 с. 49). Коэффициент изменени i толщины зуба Жх1-=0 (ГОСТ 19326-73 с. 30). [c.303]

Рассмотрим турбулентное течение воздуха с частицами углерода диаметром 5 и 50 мк при колшатной температуре и атмосферном давлении. Исходные физические параметры имеют следующие значения V = 0,157 см сек, р = 1,18-10 г см , Рр = 2,25 г см , что дает для частиц меньшего и большего размеров соответственно а = 7,52-10 и а = 7,52-10 сек- р = 0,00079. Лауфер 14701 показал, что при полностью развитом турбулентном течении воздуха в трубе диаметром 254 мм и Не == 5-10 турбулентность на оси трубы практически изотропна и ее интенсивность равна 85,5 см сек, что соответствует примерно 2,8% скорости на оси, или 80% скорости трения. На фиг. 2.7,а представлены данные работы [4701 по энергетическому спектру турбулентности. Включение этих данных в используемую здесь лагранжеву систему осуществлено по методу Майкельсона [24, 537]. На фиг. 2.1,а приведены две кривые, характеризующие изменение в зависи- [c.55]

За исходный параметр геометрического расчета передач в 1ут-рсннего и внешнего деформирования принимается величина максимальной относительной деформации гибкого колеса Wfjr,. Уравнение д 1я определения расчетного числа зубьев условпоТо колеса в1> водится на основе уравнения срединной линии деформированного гибкого колеса (см. Шувалов С. А., Волков А. Д. Деформация гибкого зубчатого колеса волновой передачи двумя дисками, Известия вузов. № 10, 1974) [c.431]

Например, в соответствии с исходной матрицей наблюдений за трубопроводом УКПГ-З-ГПЗ проведен факторный анализ, который позволил определить наиболее взаимосвязанные параметры и построить регрессионные уравнения для прогнозирования де-( )ектности трубопровода в зависимости от режима его работы. При построении модели оценивали удельный вес аргументов Хд, Хю, X], (см. табл. 11) и отбирали те из них, которые характеризовались наиболее значимыми вкладами в зависимый параметр [c.113]

Радиационные характеристики смеси продуктов деления являются исходными параметрами для расчета защиты, тепло-съема и собственно ведения технологического процесса. Они зависят в основном от трех факторов удельной тепловой мощности реактора хю вт/г (или плотности потока нейтронов Ф нейтрон1 см -сек) , продолжительности кампании Г и выдержки Для процессов переработки облученного топлива основными радиационными характеристиками смеси продуктов деления, которые в первую очередь необходимо знать при проектировании защиты, являются удельные активности [c.183]

При решении задач анализа (см. гл. 16...19) и синтеза механизмов (см. гл. 7...15) были приняты допущения, идеализирующие условия их изготовления и работы звенья — абсолютно жесткие, кинематические пары — без за.зоров, законы движения входных звеньев — совпадающие с принятыми в исходных данных и т. д. При этих допущениях получены зависимости, опред дяющие перемещения, скорости, ускорения, сил.ы и т. п. для различных типов механизмов. Но в реальных механизмах эти закономерности точно не выполняются, так как всегда имеют место отклонения действительных параметров звеньев и кинематических пар от принятых при расчете. Это объясняется неизбежными погрешностями при изготовлении звеньев и сборке механизма, изнашивании элементов кинематических пар и т. п., что приводит к отклонению положения звенье.д от предусмотренных на схеме механизма. Чем больше значения отклонений соизмеримы с линейными размерами звеньев, тем сильнее их влияние на работу механизма. Это проявляется в отклонении законов движения реального механизма от предусмотренных при проектировании. [c.332]

Далее определяются основные термогидрогазодинамические, технологические и конструктивные параметры эжекционных аппаратов (см. рис. 8.34, и и 9.11, а) с кавитационными струйными течениями. Для их расчета требуются исходные сведения, включающие следующие параметры высоконапорной среды давление Р , температуру 7 , конпонентный состав С, , массовый расход при условии, если не задана площадь /, через которую протекает указанный расход параметры низконапорной среды давление Р , температуру Т , компонентный состав С,,,. Кроме того, для эжекционного аппарата первой модификации (см. рис. 8.34, а) необходима величина угла расширения диффузора сопла Вентури. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...