Температура теплоносителя

Определяющей температурой является средняя между температурами теплоносителя на входе и выходе из трубы. По плотности Ра,, соответствующей этой температуре, и массовому расходу т рассчитывается средняя по сечеиию скорость потока Z2) = m/(p f). [c.85]

Для интенсификации переноса теплоты через стенку согласно формуле (12.7) нужно либо увеличить перепад температур между теплоносителями t-M — <ж2, либо уменьшить термическое сопротивление теплопередачи R . Температуры теплоносителей обусловлены требованиями технологического процесса, поэтому изменить их обычно не удается. [c.100]

При большом термическом сопротивлении теплопроводности ребер температура по мере удаления от основания ребра приближается к температуре теплоносителя и концы ребер работают неэффективно. [c.101]

Рис. 137. Изменение температур теплоносителей в теплообменнике, обогреваемом паром

При выводе уравнения (12.12) предполагалось, что температуры теплоносителей t и /2 постоянны, а между тем они изменяются по длине теплообменника (рис. 13.6). В расчете, очевидно, нужно использовать среднеинтегральную по длине теплообменника разность температур теплоносителей [c.106]

Точно таким же получается выражение для Ш и при других схемах движения теплоносителей, изображенных на рис. 13.6. Обратите внимание, что Д/б и Д/ — это перепады температур между теплоносителями на концах теплообменника. Только в прямоточном теплообменнике значение Д/б всегда равно разности температур теплоносителей на входе, а Д/м — на выходе. В противоточном теплообменнике теплоносители движутся [c.107]

Одним из методов поверочного расчета является уже упоминавшийся метод последовательных приближений. Для этого задаются конечной температурой одного из теплоносителей, по уравнению теплового баланса рассчитывают конечную температуру второго и проводят конструктивный расчет. Если полученная в результате площадь F не совпадает с площадью поверхности имеющегося теплообменника, расчет проводят вновь, задаваясь другим значением температуры теплоносителя на выходе. Большую помощь при выполнении поверочного расчета может оказать ЭВМ, резко сни- [c.109]

Отопление в нащей стране осуществляется, как правило, подачей к потребителю нагретой воды, т. е. тепловые сети являются водяными. Использование воды в качестве теплоносителя в отличие от пара связано с возможностью регулирования отпуска теплоты изменением температуры теплоносителя, большей дальностью теплоснабжения, а также возможностью сохранения на ТЭЦ конденсата греющего пара. Применение воды вместо пара в тепловых сетях и отопительных приборах (радиаторах, трубах и т. д.) позволяет, кроме того, исключить шум при их работе и иметь относительно невысокие температуры греющих поверхностей, что повышает безопасность их эксплуатации и исключает разложение осевшей на них пыли, резко усиливающееся при температуре выше 80 С. [c.192]

Использование воды в качестве теплоносителя позволяет регулировать отпуск теплоты наиболее простым способом — изменением температуры теплоносителя при неизменном его расходе. Кроме того, применение воды позволяет поддерживать температуру поверхностей нагревательных приборов (бата- [c.218]

Наиболее подходящим типом реактора ВГР для решения этой задачи является реактор с шаровыми твэлами, перемещающимися по мере их выгорания в активной зоне в одном направлении с гелиевым теплоносителем. За рубежом такой режим работы реактора получил название принцип ОТТО [8]. Одноразовое прохождение активной зоны шаровыми твэлами должно быть осуществлено таким образом, чтобы глубина выгорания ядерного горючего в выгруженных твэлах была бы одинаковой. При этом свел<ее горючее находится в зоне с большим тепловыделением и холодным газовым теплоносителем, а выгоревшие твэлы — в зоне с малым тепловыделением, но высокой температурой теплоносителя. [c.6]

Как изменятся коэффициенты теплоотдачи и поверхности нагрева для воды, масла и воздуха, полученные в задаче 5-38, если при той же средней температуре теплоносителя (/ik = 70° ) температура степки будет не 120, а 20° С, т. е. будет происходить охлаждение теплоносителя при том же температурном напоре, что и в условиях задачи 5-38. [c.89]

Распределение температуры теплоносителя по длине внешнего кольцевого канала в заданных условиях определяется следующим уравнением [c.129]

Определить распределение температур теплоносителя и стенки по длине канала активной зоны атомного реактора. Тепловыделяющий элемент имеет форму цилиндра с внешним диаметром d=15 мм и длиной / = 2,5 м, выполненного из урана [Х=31 Вт/(мХ Х°С)]. Поверхность твэла покрыта плотно прилегающей оболочкой из нержавеющей стали [Ас=21 Вт/(м-°С)] толщиной 6 = 0,5 мм. [c.132]

При косинусоидальном распределении тепловыделений изменение температуры теплоносителя по длине канала определяется уравнением [c.133]

Определить распределение температур теплоносителя и стенкн по длине твэла, рассмотренного б задаче 5-88, если теплоносителем является вода. [c.134]

Температуры теплоносителей и поверхности нагревателя остаются как в задаче 7-17. [c.155]

Определить распределение температур теплоносителя п стенки по длине твэла, рассмотренного в задаче 12-25, если теплоносителем является натрий. [c.255]

Определение конечных температур теплоносителей [c.491]

Недостаточно обоснован применяемый метод обработки с помощью среднелогарифмической разности температур, составленной из разности температур между материалом и теплоносителем на внешней и внутренней проницаемых поверхностях образцов. При этом в расчете объемного коэффициента теплоотдачи вносится большая погрешность вследствие невозможности точного измерения температуры теплоносителя на входе и выходе из пористой матрицы. [c.42]

Экспериментальные данные по теплообмену на входной поверхности пористых порошковых металлов указаны в табл. 3.1 [ 15]. На рис. 3.2 они приведены к виду граничного условия (3.12). Экспериментальные данные крайне малочисленны, наблюдается значительный их разброс, поэтому не представляется возможным их обобщить. Тем не менее заметно снижение температуры теплоносителя (г - to)/ (Г - о) = при увеличении его массового расхода. [c.50]

Когда на стенки канала действует постоянный внешний тепловой поток плотностью q, то средняя температура теплоносителя, t на выходе из проницаемого заполнителя пропорциональна его длине. Если для этого варианта выразить безразмерные температуры в (J орме о а 0 [c.98]

Средняя температура теплоносителя д в некотором поперечном сечении канала [c.101]

При постоянной температуре теплоносителя (алюминиевого сплава) интенсивность процесса теплообмена регулируется скоростью опускания керамической формы (Уф) в жидкий сплав. [c.428]

В процессе работы холодильной установки теплота перекачивается к горячему источнику, повышая его температуру Таким образом, холодильный цикл можно использовать в целях отопления. Работаюш ая таким образом холодильная установка представляет собой тепловой насос. Тепловой насос забирает теплоту не из охлаждаемой емкости, а из окружаюш,ей среды. За счет затраты работы в обратном цикле температура теплоносителя повышается. Эффективность теплового насоса оценивается величиной отопительного коэффициента ф [c.183]

В этой формуле tf н — средние для всей поверхности температуры теплоносителя и стенки. [c.249]

Наиболее часто средняя температура теплоносителя принимается как определяющая. [c.314]

В уравнении (8.10) за определяющую выбрана средняя температура теплоносителя, равная полусумме температур стенок, а за определяющий размер — толщина прослойки б. [c.348]

Проверочный расчет выполняется для теплообменника с известной величиной поверхности. Цель расчета состоит в определении температур теплоносителя на выходе из теплообменника и количества передаваемой теплоты. [c.456]

Сравнение температурных полей прямоточного и противоточного теплообменников показывает, что при противоточной схеме имеется большая возможность изменения температуры теплоносителей в пределах аппарата. Если, например, необходимо нагреть холодный теплоноситель до максимально возможной температуры при заданной начальной температуре горячего теплоносителя /J, то при увеличении поверхности нагрева в прямоточном теплообменнике температура (2 будет приближаться к температуре t i, а в противо-точном — к. [c.456]

Обозначив изменение температуры теплоносителя в пределах теплообменного аппарата через б/ , уравнение (15.3) при ti ot = 1 можно переписать в виде [c.457]

Полученные формулы позволяют сравнить средние температурные напоры при различных схемах движения теплоносителей. Сравнение показывает, что при одинаковых температурах теплоносителей на входе и выходе из теплообменного аппарата в противоточном [c.458]

Рис. 9.1. Распределение скоростей и температур теплоносителя около вертикальной тепло-отдаюшей поверхности при естественной конвекции

Для расчетов коэффициентов т плоотда-чи в первом приближении температуру стенки трубки примем равной средней между температурами теплоносителей с= г2 = (Л + + Г2)/2 100 °С. Согласно ропультатам расчетов, приведенных для данных условий в примерах (10.3) и (10.1, ai = = 8980 Вт/(м -К) и 2 = 6260 Bт/(м K). [c.109]

В этом направлении ведутся поиски конструктивных решений, так как реактор, действующий по принципу одноразового-прохождения, несомненно, является шагом вперед по сравнению с известным реактором THTR-300. В нем обеспечивается получение более высоких температур теплоносителя на выходе-из реактора для заданной объемной плотности теплового потока и более равномерное и глубокое выгорание топлива. [c.25]

При температуре греющих газов 1 400° С и отношении W jWтемпература воздуха на выходе при прямо- и противотоке составляла около 1 000° С. Более высокого подогрева воздуха достичь не удалось, так как при повышении температуры греющих газов наблюдалось слипание насадки. На рис. 11-8 представлены данные по теплообмену, полученные для верхней и нижней камер (т. е. при нагреве и охлаждении насадки) при изменении Йесл = Иф 1т/у в пределах 220—1 400. Точность приведенных данных составляет 30%, что объясняется в основном трудностями определения средних температур теплоносителей, наличием утечек и перетечек газов. Интен- [c.381]

Чтобы уме [ьшить большую разность температур между температурой питательной воды второго контура и теплозюсителем, рекомендуется применять регенеративный подогрев питательной воды паром от паровой турбины с отборами. Условный регенеративный цикл паротурбинной установки изображен на рис. 20-4. Температура регенеративного подогрева воды выбирается в зависимости от температуры теплоносителя и бывает весьма различной. [c.321]

Если температура теплоносителей изменяется по закону прямой линии (см. рис. 30-4, пунктирные линии), то среднии температурный напор в аппарате равен разности среднеарифметических величин [c.488]

Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. В результате теплоноситель получает теплоту до входа в образец, что приводит к значительному завышению объемного внутрипорового коэффициента теплоотдачи йу- При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя,и очень ре> ко - от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловьщелением предварительный подогрев может составить до 0,9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. В то же время при использовании расчетно-экспериментального метода обработки данных для широкого диапазона толщин образцов в специально поставленных экспериментах не обнаружена зависимость коэффициента объемного тегшообмена от толщины образца [ 11] [c.42]

Го) идет не только на подогрев G (t - to) входящего в нее охладителя, но и на повышение средней температуры to (нагрев) а° (7 - to) всего продольного потока. Здесь а° -коэффициент теплоотдачи от пористой стенки к оставшемуся в канале потоку. Соотношение между этими отдельными составляющими меняется в зависимости от параметров потока и отсоса охладителя, ошибка допущения G (t - to) = a (T to) или a = воэрастает по мере уменьшения отсоса охладителя и становится особенно большой при G О, когда а о, где о — коэффициент теплоотдачи от непроницаемой стенки. В этом случае отношение a /G = (t - to)l Т to) может стать значительно больше единицы. Повышение средней температуры теплоносителя Го при его движении вдоль проницаемой поверхности приводит к снижению его эффективности и это обстоятельство необходимо учитывать. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...