Коэффициент эмпирический

Оптимизация. коэффициентов эмпирических уравнений достигалась [c.93]

Даны расчетные формулы для теплоносителей с Рг > 0,6 и Рг< 1, позволяющие определить коэффициенты эмпирических зависимостей а = а(Ц7) для турбулентного течения. [c.174]

Таблица 3 - Коэффициенты эмпирической модели, описывающей процесс роста усталостной трещины сварных швов из стали Х70, м/цикл

Коэффициент эмпирический 140 Коэффициенты аэродинамические. 224, 246, 516, 520, 531, 545, 599 К. п. д. максимальный 276 [c.1014]

По результатам, описанным в п. 3.3 и 4.7, были определены для четырех вариантов геометрии трубок и двух вариантов вязкости рабочей жидкости коэффициенты эмпирических формул для г Ai, ti, 0 2, 0 3 для L В, / 1, / 2, /Зз) т. е. мы получили зависимости инерционных и диссипативных сопротивлений как функции диаметров трубок, длин трубок и кинематической вязкости жидкости. [c.98]

Переход от идеальных жидкостей к реальным осуществляют либо путем введения дополнительных коэффициентов, эмпирических или полу-эмпирических зависимостей, учитывающих влияние тех или иных фак- [c.12]

ОПЫТНЫМ данным были рассчитаны методом наименьших квадратов величины коэффициентов эмпирических уравнений следующего вида [c.13]

Как указывалось выше, различные авторы, имея дело с мелкими или крупными частицами, т. е. рассматривая течение газа в области преобладания сил вязкости или инерции, ограничиваются первым или вторым членом в правой части уравнения (2.3) и, вводя в основном свои эмпирические коэффициенты, предлагают новые корреляции. [c.37]

На рис. 3.21 представлены результаты расчетов максимальных безразмерных коэффициентов теплообмена по формулам (3.11), (3.90) и (3.95), а также данные по максимальной величине конвективной составляющей по формулам (3.10) и (3.90). Как видно из рисунка, результаты расчетов по формуле (3.90) практически, иде-ально согласуются с ранее полученной эмпирической [c.111]

Таблица 2 Значения коэффициентов, входящих в эмпирическую формулу Тетмайера-Ясинского для критической силы, и пределы применимости этой формулы

На практике в уравнение (1-84) вводят эмпирический коэффициент для учета рассеяния энергии вследствие трения и других необратимых процессов. Уравнение (1-84) также находит применение для сжимаемых жидкостей, когда изменение давления достаточно мало по сравнению с абсолютным давлением. В таких случаях изменение удельного объема среды незначительно. [c.56]

Эмпирические параметры Л и В в вышеприведенных отношениях зависят от температуры, и уравнения верны только при условии постоянства температуры и давления. Методы вычисления параметров и коэффициентов активности обсуждаются в гл. IX. [c.261]

Таким образом, коэффициент торможения падения частиц во встречном потоке зависит от числа тормозящих элементов п, отношения скорости витания и скорости падения в вакууме, коэффициента аэродинамического торможения К и ряда факторов, суммарно учитываемых эмпирическим коэффициентом с. Согласно (3-20) и (3-24) определим, что [c.92]

Приведенные сведения и соотношения носят эмпирический характер, а закономерности для оценки коэффициентов ф, с отсутствуют. Поэтому рассмотрим приближенную модель взаимодействия сил вертикально и рав- [c.137]

Величина а, а следовательно, Сд/0, являются функциями коэффициента сопротивления решетки Для определения этой зависимости были проведены специальные опыты [176, 220] с проволочными (прутковыми) решетками (рис. 5.2). На основании результатов этих опытов была предложена эмпирическая формула, справедливая при > 0,7 [c.120]

Таким образом, параметры механики- разрушения в общем представляют собой коэффициенты подобия, и преимущество ее использования как раз и состоит в том, что, определив коэффициенты подобия полей напряжений и деформаций, без рассмотрения и детального описания тонких процессов деформирования и разрушения материала у вершины трещины, можно прогнозировать развитие макроразрушения. Отказ от анализа процессов разрушения у вершины трещины привел к необходимости экспериментального получения большого количества эмпирических зависимостей, так как подобие НДС можно было обеспечить при весьма узком диапазоне изменения уровня и характера нагружения. Но это приемлемо только при оценке относительно просто нагружаемых конструкций, в случае же ответственных высоконагруженных конструкций прямое использование механики разрушения может не дать достаточно надежных результатов, что заставляет вернуться к подробному [c.188]

Использование рассмотренных уравнений для оценки долговечности конструкций с существенно неоднородными полями напряжений связано со значительными трудностями, так как эти поля изменяют характер деформирования материала у вершины трещины. Например, в сварных тавровых соединениях остаточные напряжения приводят к ситуации, когда при действии циклической эксплуатационной нагрузки с коэффициентом асимметрии, равным нулю, коэффициент асимметрии нагружения материала в вершине трещины по мере ее развития изменяется от 0,8 до О, при этом КИН может принимать значения от пороговых до близких к критическим [198]. Следовательно, оценка долговечности такого рода конструкций может выполняться только с помощью уравнений, учитывающих переменную вдоль траектории развития трещины асимметрию нагружения в широком диапазоне СРТ. Как видно из выполненного обзора, такие уравнения являются в основном эмпирическими, содержащими большое количество взаимосвязанных параметров, определяемых только экспериментально на основании статистической обработки данных, что приводит к значительной сложности в получении и использовании этих зависимостей. Поэтому [c.192]

Для вычисления Р необходимо знать о — скрытую теплоту испарения при абсолютном нуле, 8ж(Т) и Уж(Т)—энтропию и объем моля жидкости, член г(Т), описывающий отклонения свойств пара от свойств идеального газа посредством вириальных коэффициентов и величину химической константы 0, вычисляемой в статистической механике. В принципе возможно найти численные значения зависимости давления от температуры по уравнению (2.5) методом последовательных приближений, начиная с экспериментальных значений е(Т ), 8ж(Т), Уж(Т) и значения Ьо, полученных по одной экспериментально найденной паре чисел Р и 7. На практике, однако, такой метод ограничен областью малых давлений, поскольку последние три члена в уравнении (2.5) и связанные с ними погрешности быстро растут при увеличении Т. Таким образом, существует интервал средних давлений, где теоретически рассчитанная по уравнению (2.5) и эмпирическая шкалы имеют сравнимую точность. Численное значение о [c.70]

При истечении свободной струей коэффициент расхода водослива можно определить по эмпирической формуле (все размеры в метрах) [c.132]

Все действительные процессы, протекающие в природе и в технике, сопровождаются явлениями трения или теплопроводности при конечной разности температур и являются необратимыми. Однако многие необратимые процессы, с которыми приходится иметь дело на практике, сравнительно мало отличаются от обратимых. В практических расчетах переход от обратимых процессов к действительным осуществляется при помощи эмпирических коэффициентов, которые учитывают отклонения действительных процессов от идеальных — обратимых. [c.62]

У казанные коэффициенты определяют по таблицам и эмпирическим формулам Ш, 6, 7, 28]. [c.361]

Эмпирические корреляции между вязкостным а, инерционным 0 коэффициентами сопротивления и пористостью металлокерамических материалов [ 16] [c.21]

Для удобства дальнейших математических выкладок и простоты доведения расчетов до числовых результатов коэффициенты эмпирических урав-пен 1 3 тетое1>и<ости здесь приведены в несколько иной форме, чем в уравне-Н [ях (26) и (27). [c.35]

Регрессиоппьи анализ исследует гюведение случайной переменной у в завнсимости от изменения неслучайного аргумента х, например зависимость коэффициента пористости или относительной деформации от напряжения, сдвигающего усилия от нормальной нагрузки и т. д. Коэффициенты эмпирических уравнений, полученных при регрессионном анализе, часто представляют собой обобщенные значения показателей свойств. Например, коэффициент регрессш е но о является обобщенным показателем сжимаемости, свободный член регрессии т по су — обобщенным значением сцеп-леиия и т. и. [c.121]

С <0,30/, Si <1,0% Мп < 2,5% Сг < 3,0% Ni <3,0% Мо <1,0% Си < =-=3,0% А1 <0,75% Ti < -< 0,35% W < 2,0%, установлено, что для данного диапазона легирования изменение механических свойств металла шва пропорционально концентрации легирующих элементов и что при комплексном их легировании действие всех элементов подчиняется закону аддитивности. Непосредственное определение механических характеристик металла швов позволило установить коэффициенты влияния каждого элемента и составить эмпирические уравнения для расчета олшдаемых механических характеристик металла сварных низколегированных ншов в следующем виде для предела прочности шва, кгс/мм [c.201]

Эти соотношения для бинарной смеси впервые получил Маргу-лес. Они являются простейшими выражениями коэффициентов активности как функции состава. Однако с помощью этих простых соотношений могут быть вычислены коэффициенты активности очень немногих реальных систем, поэтому необходим более тщательный анализ для получения соответствия с экспериментом. Более точный анализ, кроме взаимодействия между двумя молекулами в группе, учитывает взаимодействие между тремя молекулами в группе. Например, взаимодействие между двумя молекуламиЛ и одной молекулой В должно рассматриваться так же, как взаимодействие между двумя молекулами В и одной А. Однако сложная природа жидкого раствора и много неизвестных факторов, которые влияют на поведение неидеального раствора, делают нереальным строгий анализ поэтому становится необходимым эмпирический подход. [c.259]

На рис. 5.5 приведены зависимости коэффициента выравнивания потока К = Аша/Агйо от коэффициента сопротивления решетки р, построенные как по расчетным формулам, так и на основании данных измерений распределения скоростей [128, 167, 196]. Наиболее близко опытные данные совпадают с расчетными, полученными по выражению (5.56), в которое входит коэффициент а, определяемый эмпирической формулой (5.8) (кривая К = 1 ( р), построенная по формуле (4.28), проходит значительно ниже опытных точек). Это относится как к проволочным сеткам [167, 196], так и к перфорированным решеткам [128]. [c.131]

Отметим, что использование уравнения (2.109) связано с большими трудностями, так как для расчета Р. требуется знание большого количества эмпирических коэффициентов [см. уравнение (2.104)]. Значительно снизить количество эмпиричес- [c.142]

Многочисленные исследования по теплоотдаче в свободном потоке жидкости были проведены с горизонтальными и вертикальными проволоками, трубами, плитами и шарами. Опыты проводились с воздухом, водородом, углекислотой, водой, маслом и различными органическими жидкостями. В результате обобш,ения опытных данных были получены эмпирические формулы критериального вида, которые дают возможность получить средние значения коэффициента теплоотдачи. [c.441]

В некоторых случаях многофазная смесь может быть описана в рамках одной из известных классических моделей, в которых неоднородность отражается в значениях модулей, коэффициентов сжимаемости, теплоемкостей и т. д. (заранее определяемых через физические свойства фаз), т. е. только в уравнениях состояния смеси (см. 5 гл. 1). Например, жидкость с пузырями может иногда описываться в рамках идеальной сжимаемой жидкости, а грунт — в рамках упругой или упруго-пластической модели. Но при более интенсивных нагрузках, скоростях движения или в ударных процессах эти классические модели обычно перестают работать и требуется введение новых моделей и новых параметров, в частности, последовательно учитывающих неоднофазность, а именно существенно различное поведение фаз (различие плотностей, скоростей, давлений, температур, деформаций и т. д.) и взаимодействие фаз между собой. При этом проблема математического моделирования без привлечения дополнительных эмпирических или феноменологических соотношений и коэффициентов достаточно строго и обоснованно (например, методом осреднения более элементарных уравнений) может быть решена только для очень частных классов гетерогенных смесей и процессов. Эти случаи тем не менее представляют большое методическое значение, так как соответствующие им уравнения могут рассматриваться в качестве предельных или эталонов, дающих опорные пункты при менее строгом моделировании сложных реальных смесей, с привлечением дополнительных гипотез и феноменологических соотношений. Два таких предельных случая подробно рассмотрены в 5, 6 гл. 3. [c.6]

При действии переменных нагрузок допускаемые нап1)яжения сварных швов и деталей в зоне швов понижают путем умножения на эмпирический коэффициент у, учитывающий концентрацию напряжений. [c.389]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...