Размеры сварных соединений

На диаграмме АРА фиксируются критические значения Шб/5 или 8/5, соответствующие появлению 5% мартенсита (jid i, < ), образованию 90% мартенсита (ш 2, м2), появлению 5% феррита 4- перлита (и фп , /фп ) и образованию 100% феррита + -[-перлита (м ф.п2, ф.пг). При наличии данных о параметрах СТЦ для определенных типа и размеров сварного соединения, способа и режима сварки можно определить состав структуры ОШЗ однослойного соединения. [c.520]

Выбор основных параметров контроля, пределы перемещения преобразователя определяют с учетом типа и размера сварного соединения, а также вида ожидаемых дефектов. [c.70]

Рис. 4-6. Размеры сварного соединения патрубка с кольцом свободного фланца на приварном кольце.

Сварные соединения должны измеряться в соответствии с указаниями производственных инструкций по сварке и контролю сварных соединений при помощи специальных шаблонов и измерительного инструмента. При этом проверке подлежат все размеры сварных соединений, регламентируемые соответствующими нормалями, техническими условиями и инструкциями, а также рабочими чертежами на изделие. [c.549]

Конструктивные элементы и размеры сварных соединений из сталей, сплавов на железоникелевой и никелевой основах, выполняемых ручной дуговой сваркой, приведены в табл. 18. [c.29]

Допускается применять приведенные в таблице основные типы сварных соединений, конструктивные элементы и размеры сварных соединений при сварке в двуокиси углерода электродной проволокой диаметром 0,8-1,4 мм (УП). [c.47]

Конструктивные элементы и размеры сварных соединений из алюминия и алюминиевых сплавов (по ГОСТ 14806-80) [c.50]

Конструктивные элементы и размеры сварных соединений стальных трубопроводов приведены в табл. 22. [c.80]

Основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений при ЭШС сталей приведены в ГОСТ 15164—78. [c.225]

ГОСТ 5264-80 "Р ная дуговая сварка. Соединения сварные" устанавливает основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений из сталей, а также сплавов на железоникелевой и никелевой основах, выполняемых ручной дуговой сваркой покрытыми электродами толщиной от 1 до 175 мм во всех пространственных положениях. Стандарт не распространяется на сварные соединения стальных трубопроводов. [c.18]

ГОСТ 15164-78 "Электрошлаковая сварка. Соединения сварные" устанавливает основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений из сталей (кроме коррозионно-стойких) при сварке проволочным электродом, плавящимся мундштуком и электродом, сечение которого соответствует по форме поперечному сечению сварочного пространства (рис. 1.12, г) для толщины 30. .. 800 мм при длине прямолинейных и кольцевых щвов до 10000 мм. При электрошлаковой сварке используют наиболее простые формы подготовки кромок (рис. 1.12). Сварные соединения переменного сечения и переменной кривизны (рис. 1.12, г) допускается сваривать с выравниванием до прямоугольника. [c.19]

При контроле стыковых сварных соединений ультразвук вводят в металл с помощью наклонных преобразователей (искателей) (табл. 5.14). Различают прозвучивание прямым, однократно и многократно отраженным лучом (рис. 5.17). Тип преобразователя и гго параметры (угол наклона, размеры излучателя, частота, способ прозвучивания и перемещения преобразователя) определяются типом и размерами сварного соединения, а также характеристиками дефектов, подлежащих выявлению. Угол ввода должен быть таким, чтобы свести к минимуму расстояние от преобразователя до сварного шва. В то же время угол падения луча на плоскость дефекта (для обнаружения трещин, непроваров) должен быть близок к нормальному. Многократно отраженный луч используют при контроле сварных соединений трубных систем котлов с толщиной стенки 3—5 мм. При диаметре труб более 200 мм применяют преобразователи с плоской поверхностью. При этом радиус кривизны [c.181]

Горячие трещины, образующиеся при повышенном содержании примесей в металле или при неблагоприятном сочетании других причин, зависящих от термического состояния металла при сварке, от конструкции и размеров сварного соединения и т. д., а также холодные треш.ины, образованию которых способствуют повышенные остаточные напряжения, особенно объемные, являются резкими источниками концентрации напряжений, так как радиус закругления у дна трещины близок к нулю. [c.380]

Аналогично изменяются геометрические размеры сварного соединения глубина провара, диаметр сварной точки и др. Тепловая постоянная т , имея размерность времени, опре- [c.14]

Конструктивные размеры сварных соединений, формулы расчета площадей поперечного сечения сварных швов, удельные нормы расхода проволоки и флюса для сварных соединений приведены в табл. 39—42 [9, 10]. С 1/1 1972 г. на швы сварных соединений введен ГОСТ 8713—70. [c.75]

Номинальные размеры сварного соединения [c.265]

Сварные соединения после сварки имеют неоднородную структуру металла, что является следствием неравномерного нагрева различных зон сварного соединения. Поэтому механические (прочность, твердость, пластичность) и специальные (коррозионная стойкость, жаропрочность, хладостойкость) свойства различных зон сварного соединения становятся неодинаковыми. Такое положение усугубляется наличием остаточных сварочных напряжений, которые образуются при кристаллизации металла сварного шва. Эти напряжения могут вызвать нежелательные изменения формы и размеров сварных соединений и появление в них трещин, что приводит иногда к разрушению сварных соединений. Остаточные сварочные напряжения снижают также механические и специальные свойства сварных соединений. Поэтому для ответственных сварных соединений необходимы такие технологические операции, которые улучшают структуру и свойства сварных соединений. [c.205]

Первоначально, исходя из результатов экспериментальных исследований, было предложено применять магнитографический метод для сварных соединений, имеющих коэффициент формы усиления шва ф = 2 а//г>7 (где 2 а — ширина шва, /г — его высота) [32]. Однако затем выяснилось, что коэффициент усиления сварного шва нельзя принять за основной критерий чувствительности магнитографического метода, так как при одном и том же г ) размеры сварного соединения (высота, ширина усиления и толщина основного металла) будут различны и, как следствие этого, чувствительность также будет изменяться. [c.19]

Введено понятие размагничивающего фактора формы сварного щва и экспериментально доказано, что основной причиной, ограничивающей возможность получения оптимального режима намагничивания в зоне сварного шва, является действие размагничивающего поля, обусловленного формой и размерами сварного соединения. Показано, что предельная чувствительность магнитографического способа дефектоскопии сварных соединений определяется формой усиления сварного шва. [c.92]

Таблица 3.1. Основные размеры сварных соединений

Допуски на размеры сварных соединений [c.609]

Получив размеры сварного соединения, проверяем фактические рабочие (действительные) напряжения в сварном шве [c.62]

Принятый здесь метод учета осреднения местных напряжений может быть использован при расчетном определении значений эффективных коэффициентов концентрации напряжений. Предложенные формулы позволяют учитывать влияние формы и размеров сварных соединений. Изменение свойств металла околошовной зоны может быть учтено выбором соответствующей структурной характеристики материала. Другие факторы, оказывающие влияние на прочность сварных соединений (например, остаточные напряжения), могут также быть учтены соответствующим расчетом. Таким образом, предложенные здесь формулы при дополнительном учете других факторов могут найти свое практическое применение. [c.157]

Электроды точечных и роликовых сварочных машин оказывают весьма большое влияние на процесс формирования и конечные размеры сварных соединений (размеры литой зоны). Известно, что одни и те же размеры литой зоны могут быть получены для большинства металлов при достаточно большом числе различных сочетаний параметров режима сварки (например, длительность сварки, усилия электродов). Напротив, необходимые размеры литой зоны можно обеспечить только при вполне определенных форме и размере рабочей поверхности электродов или их отклонениях от номинальных значений в очень незначительных пределах. [c.47]

Фиг. 9. Основные размеры сварного соединения при сварке промежуточным литьем.

ГОСТ 11534—75 ( Ручная дуговая сварка. Соединения сварные под острыми и тупыми углами ) устанавливает основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений конструкций из углеродистых и низколегированных сталей. Предусмотрено 8 типов угловых соединений (У1—У8) и 8 типов тавровых соединений (Т1—Т8). [c.99]

При оценке о кидаемых механических свойств металла шва необходимо учитывать действие следующих технологических факторов долю участия основного металла н формировании шва и его химический состав тип и химический состав сварочных материалов лютод п ре жим сварки тип соедииепнн п число проходов (слоев) в сварном шве размеры сварного соединения вели- [c.198]

Размеры сварного соединения влияют на характер температурного поля и термического цикла, определяя также существенные для формирования механических свойств металла шва характеристики наибольшую температуру нагрева Т ах, длительность выдержки лгеталла в иптервале температур выше критических /д и скорость ого охлаждения охл- [c.199]

Исследуемые варианты нагружения и геометрические размеры сварных соединений приведены на рис. 5.26 [t х. 40 мм (см. табл. 5.1)] ив табл. 5.3, Во всех вариантах размах рабочих напряжений Аа = Отах — Omin = 0,25a° . [c.318]

Форма и размеры швов установлены стандартами, пра->5и. 1ами и нормами, техническими условиями, их указывают Via рабочих чертежах. При сварке плавлением наиболее часто встречаются такие дефекты формы и размеров сварных соединений, как неполномерность шва, его неравномерная ширина и высота, крупная чешуйчатость, бутэистость, седловины. [c.133]

При сварке плавлением наиболее частые дефекты формы и размеров сварных соединений — неполномерность шва, его неравномерные ширина и высота, крупная чешуйчатость, бугристость, седловины. При ручной и полуавтоматической сварке дефекты могут появиться в результате недостаточной квалификации сварщика, нарушения технологических приемов, плохого качества электродов и других сварочных материалов. При автоматической сварке дефекты могут быть следствием колебания напряжения в сети, проскальзывания проволоки в подающих роликах, неравномерной скорости сварки из-за люфтов в механизме передвижения, неправильного угла наклона электрода, протекания жидкого металла в зазор. [c.248]

ГОСТ 8713-79 "Сварка под флюсом. Соединения сварные" распространяется на соединения из сталей, а также сплавов на железоникелевой и никелевой основах, выполняемых сваркой под флюсом, и устанавливает основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений. Стандарт распространяется на автоматическую и механизированную сварку под флюсом на весу, на флюсовой, флюсомедной и остающейся подкладках, на медном ползуне и на подварочном шве стыковых, нахлесточ-ных, угловых и тавровых соединений толщиной от 1,5 до 160 мм. [c.18]

ГОСТ 14771-76 "Дуговая сварка в защитном газе. Соединения сварные" устанавливает основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений из стали, а также сплавов на железоникелевой и никелевой основах, выполняемых дуговой сваркой плавящимся электродом в углекислом газе и его смесях с кислородом, в инертных газах и их смесях с углекислым газом и кислородом, а также неплавя-щимся электродом в инертных газах с присадочным и без присадочного металла. [c.19]

Ратуя столь настойчиво за сварку без расплавления, мы имеем в виду возможность решения еще, по крайней мере, двух важных проблем сварки несвариваемых сегодня литейных сверхжаро-прочных сплавов и получения прецизионных сварных конструкций. Что касается литейных сплавов, практически не поддающихся сегодня сварке плавлением (их можно сварить лишь по очень сложной технологии, например с подогревом до 1100—1200° С и последующим крайне замедленным охлаждением), то этот вопрос не требует пояснений. Относительно получения прецизионных сварных конструкций нужно отметить следующее. Для современной техники в ряде случаев очень важно иметь сварные конструкции с заданными размерами, не нуждающиеся в последующей правке и механической обработке. Аустенитные сплавы и стали отличаются значительной литейной усадкой, что способствует большому искажению формы и размеров сварных соединений и конструкций. Ясно, что отказ от сварки плавлением будет полезен и в этом случае. [c.365]

Визуальный и измерительный контроль (табл. 3.1) заключается в проведении внешнего осмотра с оценкой качества, формы и размеров сварных соединений. При контроле используются лупы четырех - семи кратного увеличения, шаблоны и измерительный инструмент. Предварительно сварные швы и прилегающие к ним поверхности основного металла трубных элементов на ширину не менее 20 мм очищаются от шлака, брызг, окалины и других загрязнений. Визуально можно выявить типичные макроповреждения в виде продольных (кольцевых) и поперечных трещин на наружной поверхности сварных соединений. Микроповреж-денность металла таким методом контроля не выявляется. [c.146]

Определение размеров сварного соединения при подготовке чугунной детали под холодную сварку с применением шпилек (завертышей) [c.289]

Таблица 3.3. Основные размеры сварных соединений армированных фторопластовых пленок

При испытаниях на усталость некоторые образцы разрушались по основному материалу. Другие образцы разрушались по сварке. В некоторых образцах с поперечными прорезями излом проходил частично по мате-талу сварного шва и частично по материалу пластин. Разрушение большинства образцов с продольными прорезями, испытанных при симметричном цикле или при пульсирующем цикле с максимальным напряжением, превышающем 8,4 кГ1мм , происходило по материалу сварного шва. При других условиях нагружения образцы разрушались обычно по внешним пластинам. Таким образом, примененное соотношение размеров сварных соединений с прорезными швами приблизительно обеспечивает равнопрочность сварных швов и соединяемых пластин при переменных напряжениях. [c.221]

Поскольку деформационная способность немонотонно зависит от температуры и имеет минимум (рис. 1), то воздшжен такой случай, когда деформационная способность при определенной интенсивности нарастания деформации будет полностью исчерпана. Это соответствует моменту возникновения несплошно-сти (трещины) [6] — точка пересечения кривой Скр с кривой П. В данном случае возникающие внутренние деформации являются формой выражения приращения энергии источника, а пластические свойства — формой проявления энергии стока. Конфигурация источника (интенсивность изменения деформаций) при перераспределении тепла определяется формой и размерами сварного соединения, составом свариваемого сплава и режимом сварки. В частности, исследования кинетики развития поперечных внутренних деформаций в процессе сварки пластин встык позволили установить различную интенсивность нараста- [c.230]

ГОСТ 16037—80 ( Соединения сварные стальных трубопроводов ) устанавливает основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений труб с трубами и арматурой (фланцы, штуцеры, ниппели, муфты, кольца, приварыши). Предусмотрено 16 типов стыковых соединений (С8, С19, С52 и т. д.) 10 типов угловых соединений (У5, У18 и т. д.) и 3 типа нахлесточных соединений Н1, НЗ, Н4. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...