Поле температур — Определение

На рис. 8.3 приведена типичная радиальная эпюра средней температуры газа и предельная максимальная неравномерность поля температуры газа, определенные из условия обеспечения прочности турбины ГТД. [c.392]

Этот вопрос решается посредством принятия допущения об одновременном выполнении каждого прохода по всей длине шва. В этом случае поле температур и напряжений становится однородным вдоль шва и задача сводится к двумерной. Такое допущение, в общем, вполне приемлемо именно при определении остаточных (не временных) сварочных напряжений в связи со следующими обстоятельствами. Формирование ОСН начинается с момента приобретения разупрочненным материалом упругих свойств. Следовательно, процессы деформирования, происходящие в районе источника сварочного нагрева, не оказывают влияния на ОСН и этот район можно исключить из рассмотрения. В области за источником нагрева, где материал приобрел упругие свойства, градиент температур вдоль шва уже незначительный и НДС здесь можно считать близким к однородному. [c.280]

Для определения потенциала поля скорости ср используем метод двойных сферических разложений, предложенный в [35] для расчета поля температур в жидкости вне двух сферических пузырьков газа. С этой целью введем потенциал [c.90]

Указанные допущения позволяют получить стройную теорию распределения температуры в телах при нагреве их различными движущимися источниками теплоты. Эта теория хорошо отражает качественную картину, а в ряде случаев дает также и достаточную для технических расчетов точность описания сварочных процессов. В точках, где находятся сосредоточенные источники, расчетная температура может достигать бесконечно больших значений. Наибольшие погрешности в описании полей температур наблюдаются в зонах вблизи действия источников теплоты. Определение температур в этих зонах по изложенным здесь методикам проводить не следует. [c.158]

Мы отмечали ранее, что комплексное определение теплофизических характеристик материала возможно при помощи методов, основанных на решении уравнений нестационарного поля температур. Применение этих методов, позволяющих из данных одного непродолжительного (менее 1 мин для тонкослойных веществ) эксперимента определить тепло- и температуропроводность, для исследований покрытий весьма перспективно. [c.141]

Если это условие не будет соблюдено, то решение второй краевой задачи попросту не будет существовать. Физически задача <4.16), (4.18) соответствует определению поля температуры и в объеме т при условии, что на границе S задано распределение потока тепла. [c.127]

Рассмотрим несколько простейших случаев определения стационарного поля температур в телах различной формы. [c.45]

Закон Фурье справедлив для жидкости с однородным полем концентрации. Для определения теплового потока в пограничном слое, в котором наряду с градиентом температуры имеются градиенты концентрации, формулу закона Фурье (1.3) следует дополнить членами, учитывающими дополнительный перенос теплоты в наших дальнейших исследованиях мы ограничимся только одним членом, который будет учитывать перенос теплоты диффузией механизмы такого переноса были описаны выше. [c.229]

На некотором расстоянии I от входа в трубу и далее вниз по потоку / /н.т между жидкостью и стенками происходит стабилизованный теплообмен. Стабилизованным называют конвективный теплообмен в трубе на таком удалении от сечения, после которого сохраняется определенный закон изменения граничных условий на стенке по длине, что поле температуры практически не зависит от характера распределения температуры и скорости в этом сечении. Когда свойства жидкости постоянны при некоторых типах граничных условий на стенке (например, при постоянной температуре стенки или постоянной плотности теплового потока на стенке), распределение температуры (отсчитанной от температуры стенки) по сечению потока при стабилизованном теплообмене остается подобным самому себе в различных сечениях трубы. При этом коэффициент теплоотдачи, отнесенный к местному температурному напору, не изменяется по длине трубы. [c.315]

Решений задачи о теплообмене с поверхностью сводят к определению коэффициента теплоотдачи. После того как поле температуры вблизи стенки стало известным, коэффициент теплоотдачи рассчитывают по формуле [c.40]

В приведенных далее (см. п. 5.3.1) примерах работы с сеточной моделью теплопроводности для вывода промежуточных результатов использован простейший способ представления поля температур — печать округленных. значений температур рядом с изображениями узлов сетки, позволяющих осуществлять привязку значений температур к определенным точкам области и облегчать восприятие этой распечатки как образа поля температур. [c.204]

Равновесный (квазистатический) процесс является процессом обратимым. По определению равновесный процесс представляет собой последовательность равновесных (статических) состояний, в которых соблюдается механическое (поле давлений однородно) и термическое (поле температур однородно) равновесие. Переход от одного состояния к другому неминуемо связан с нарушением равновесия движение поршня нарушает однородное поле давлений, так как при сжатии газа у поверхности поршня возникает область повышенного давления подвод теплоты вызывает нарушение однородного поля температуры, так как в месте подвода температура возрастает. В практическом смысле процесс можно считать равновесным тогда, когда до начала следующего перехода (элементарное перемещение поршня или подвод элементарного количества теплоты) возмущения, [c.46]

Поля температуры, скорости и давления получены в результате решения системы уравнений конвективного теплообмена при определенных условиях однозначности. Поскольку поля безразмерных величин для подобных процессов тождественны, то должны быть тождественны и системы безразмерных уравнений, из которых получены указанные поля. Следовательно, класс подобных явлений определяется одной и той же системой безразмерных уравнений. Коэффициенты уравнений имеют одно и го же значение для всех подобных процессов. Если ограничиться случаем вынужденного движения жидкости без учета сил тяжести в потоке, то для подобных процессов имеем [c.336]

Определенная форма поля температур рабочего тела при выходе из камеры сгорания в радиальном направлении в зависимости от напряжений в сопловых и рабочих лопатках первой ступени турбины и по возможности равномерное поле в окружном направлении. [c.271]

Изложен новый единый вариационный метод совместного определения нестационарных полей деформаций, напряжений и температур системы контактирующих тел заготовка— инструмент с учетом случайного характера основных технологических параметров процесса деформирования. Впервые описана комплексная математическая модель, позволяющая определять нестационарные поля температуры, напряжений и деформаций в процессе прессования прутковых н трубных профилей и скоростные режимы-изотермического прессования профилей в зависимости от основных технологических параметров процесса. [c.57]

Из условия равенства нулю относительной скорости жидкости на поверхности тела следуют и другие важные для расчетной практики выводы, облегчающие нахождение поля температур, и, следовательно, определение и а. [c.139]

Для определения теплового потока необходимо знать поля температур, скоростей и потоков массы. [c.332]

Для технических расчетов обычно основной интерес представляет коэффициент теплоотдачи, который определяется по (2-1). При известном поле температур определение коэффициента теплоотдачи основывается на следующих положениях. [c.42]

Соотношения (и) и (к) могут быть использованы для оценки неравномерности поля температур различных объектов на их основе разработаны экспериментальные методы определения коэффициента теплопроводности, коэффициента теплоотдачи и др. [c.227]

Температурные усилия возникают вследствие стеснения изменений в размерах, имеющих место при изменении температурного поля. Аналогичная ситуация может возникать и под влиянием других факторов. Так, например, бетон в процессе твердения испытывает усадку (некоторые бетоны — набухание). По внешнему проявлению (имеется в виду уменьшение размеров элементов) усадка может быть уподоблена эффекту понижения температуры на определенное число градусов (обычно 15—20 °С). Из-за усадки в статически неопределимых бетонных и железобетонных системах возникают так называемые усадочные напряжения и соответствующие им усилия. Расчет на усадку производится аналогично расчету на изменение температурного режима (понижение на 15—20 °С). Для устранения или уменьшения усадочных напряжений обычно принимаются специальные меры — обеспечение возможности протекания усадки до превращения системы в статически неопределимую. [c.183]

Здесь необходимо отметить одно очень существенное обстоятельство. Если сравнить информацию, необходимую для однозначного определения поля температур в области элемента в случае задания на части границы температуры и ее нормальной производной и в случае задания температуры и тензора деформаций, то можно заметить, что роль скалярной функции в первом случае (градиент температуры) во втором случае выполняет тензорная функция (тензор деформаций). Отсюда ясно, что информация [c.83]

Одним из центральных в машиностроении, имеющих значительные традиции и перспективы, естественно, остается вопрос об обеспечении надежности машин. Достижения в области механики деформируемых сред, экспериментальной механики, металлофизики, технологии, механики машиностроительных материалов — это тот фундамент, на основе которого возможно решение ряда актуальных задач в этой области. Среди них, помимо расчетно-проектировочных работ по оценке напряженно-деформиро-ванных и предельных состояний, модельных и натурных исследований в различных средах (при высоких и криогенных температурах, в магнитных полях, при радиации), определения остаточного ресурса индивидуальных машин (текущий контроль условий нагружения, осуществляемый бортовыми системами, ЭВМ, анализ состояний), разработки критериальных подходов к ресурсу с учетом реальных условий эксплуатации, важное место займут создание и применение методов упрочнения (обработка тина магнитно-импульсной, взрывной, ультразвуковой, электрофизической, лазерной, плазменно-пушечной, плакирование, армирование и т. д.). [c.13]

Поле температур Определение 131 — 133 Ползучесть — Определение 162 [c.205]

По окончании работы программы ввода внешний сегмент освобождает оперативную память и по заданным значениям управляющих переменных настраивается на тип решаемой задачи. В соответствии с принятой классификацией решение задачи теплопроводности реализуется тремя отдельными сегментами. Для решения стационарных задач используется сегмент III (рис. 1), для решения нестационарных задач с неизменными граничными условиями и теплофизическими свойствами — сегмент IV, для решения задач с изменяющимися свойствами материалов и граничными условиями— V. При решении нестационарных задач сегмент III может выполнять вспомогательную функцию по определению начальных полей температуры при этом результат решения выводится на ВНУ в первый массив исходных данных. [c.153]

Из всего сказанного следует, что для определения гидравлического сопротивления расчетным путем необходимо знать поле скорости в потоке жидкости и в общем случае поле температуры (для определения поля плотности и вязкости). Тогда, используя (2-41), можно определить 0с, а с помощью (2-47) — падение давления. Для определения Др опытным путем нужно измерить поля давления в двух сечениях потока. Осреднив эти поля по сечению и взяв разность средних значений, получим Ар. В простейшем случае, когда давление не изменяется по сечению. Ар находится в результате непосредственного измерения разности давлений в двух сечениях трубы. [c.25]

Переформулированная таким образом задача представляет собой полную аналогию задачи определения поля температур (0, V) в твердом теле, занимаюш ем неограниченное пространство с различными, но постоянными свойствами в двух полупространствах У 0. В начальный момент времени 0=0 во всем пространстве была нулевая температура (см. (2. 5. 46), (2. 5. 47)), в последуюш,ие моменты времени поток тепла через поверхность У=0 (см. (2.5.43)) является постоянным. Результат решения этой задачи имеет вид (см. [18]) [c.47]

Рассмотрена задача определения температурного поля в гладком пли товом холодильнике. Решение получено совместным применением проекционного и конечно-раэностного методов. Приведены результаты расчетов поля температур в зависимости от скорости воды ь системе охлакдения и шага тоуЗ холодальника. [c.147]

Для определения коэффициента теплопроводности широко используются три метода, которые подразделяются в зависимости от геометрии создаваемого поля температур [79]. Тепловой поток тиожет быть направлен вдоль оси симметрии (плоские изотермы), по радиусу цилиндра (цилиндрические изотермы), по радиусу сферы (сферические изотермы) отсюда название установок, в которых эти методы реализуются, — плоские, цилиндрические и шаровые, Следует заметить, что применение шаровых приборов вносит трудности, связанные с расположением термопар по изотермически. поверхностям значительной кривизны. Описан [39] прибор, в котором шарообразный образец заменен образцом в виде вытянутого эллипсоида вращения. В этом случае значительно уменьшается кривизна изотермической поверхности. [c.124]

Температурное поле, необходимое для определения температурного градиента на поверхности теплообмена, может быть найдено по распределению температуры на поверхностях стенки, участвующей в теплообмене, которое можно измерить, например, с помощью термопар. Место заделки одного спая термопары показано на рис. 14.6. Термопарные провода 1 подводят к месту крепления спая на поверхности стенки 3 по фрезерованным канавкам 2, которые заподлицо с поверхностью заделывают в зависимости от температурного режима либо термоцементом, либо эпоксидной смолой. Для исключения утечки тепла по термопарным проводам (последнее может привести к существенным ошибкам в измерении температуры) их стараются располагать по изотермическим поверхностям. [c.280]

Задачей теории тепломассообмена является определение полей температуры /(лг, у, г, г) и концентрации т (х, у, 2, т) в различных телах или элементах технических устройств, а также нахождение потоков теплоты я (л , у, 2, т) и вещества х, у, г, т). Если известны поля плотностей потоков я и ]г, нетрудно подсчитать суммарный перенос теплоты Вт, и вещества О,-, кгУс, через любую контрольную поверхность [c.6]

Что касается дополнительного соотношения для определения турбулентной температуропроводности Дт, то здесь используется постулат, известный под названием аналогии Рейнольдса, устанавливающей условия идентичности безрамерного поля температуры безразмерному полю скорости в турбулентном пограничном слое. На мысль об аналогии между процессами переноса теплоты и имшульса наводит анализ ламинарного пограничного слоя. Если Рг=1, то толщина динамического и теплового пограничных слоев совпадает (6 = 6 ). поля без-разм ерной скорости и безразмерной температуры [c.363]

Ось 2 направим по оси трубы. Примем, что длина трубы сравнительно с диаметром бесконечно велика. В этом случае можно пренебречь влиянием торцов трубы на распределение температур вдоль оси Z. Будем считать, что в связи с равномерным подводом и отводом теплоты температура на внутренней поверхности повсеместно равна 4tj, а на наружной поверхности (граничные условия первого рода). При этих упрощениях dtldz = 0, а ввиду симметрии температурного поля относительно любого диаметра и й//(9ф = 0. Изотермическими поверхностями в этом случае будут поверхности цилиндров, соосные с осью трубы. Таким образом, задача сводится к определению одномерного поля температур t=.f r). [c.284]

Уже давно было выявлено, что если сверхпроводник поместить в магнитное поле, то при определенном знйении индукции приложенного магнитного поля Вкр сверхпроводимость может, исчезнуть и металл становится обычным проводником. Значения В р для чистых металлов очень низкие и меняются в зависимости от температуры, как показано на рис. [c.233]

Определение неравномерности поля температур продуктов сгорания по показаниям термопар, выведенных на щитовой или переносной регистрирующий прибор (максимально допустимая неравномерность поля температур перед ТВД должна соответствовать техническим условиям завода-изготовителя). При проведении описываемой операции персонал КС должен остановить турбоагрегат установить прошивочные термопары в зоне выхода продуктов сгорания из камеры сгорания и в зоне выхода в ТНД пустить турбоагрегат и провести испытания. При значительной неравномерности распределения температур ремонтный персонал проводит чистку горелок и ревизию шайб на подводе газа к горелкам, проверяет и обеспечивает равномерные радиальные зазоры по обечайкам жаровой трубы и фронтовому устройству, а также проверяет исправное состояние смесителя в камере сгорания. На турбоагрегатах УТМЗ обслуживаниющий пер- [c.91]

Описанный выше подход о восстановлении поля температуры по данным Коши для уравнения Лапласа (или Фурье), заданным на части границы области, в принципе решает задачу. Но дело в том, что получить данные о распределении температуры на доступной для измерений части поверхности сравнительно просто, а вот определение на этом же участке поверхности градиента температуры по направлению нормали к поверхности во многих спучаях встречается с весьма большими трудностями. Градиент температуры известен (равен нулю), когда теплообмен между элементом и окру-жащей средой отсутствует. В противном случае градиент температуры подлежит определению. Вычислить его из условий тегшообмена с внешней средой не удается, так как значение относительного коэффициента теплообмена в большинстве случаев неизвестно. При этом применяют метод рассверловки ступенчатых отверстий с установкой на уступах термопар. Тогда определение температуры на некоторой глубине под поверхностью и вычисление по этим данным градиента температуры вносит трудно поддающуюся оценке погрешность из-за изменения граничных условий в местах рассверловки. Кроме того, при большом количестве точек измерений рассверловка — крайне нежелательная операция, а в некоторых случаях и недопустимая. Таким образом, использование информации о температуре и ее нормальной производной для определения поля температуры в области элемента представляется нецелесообразным. [c.83]

В приведенных выше выражениях Т(Х , t) -искомое поле температур kjj Xj,t) — коэффициент теплопроводности в твердом теле p(X(,t), (Xj,t) — плотность материала и его удельная теплоемкость Q Xj,t) — интенсивность тепловьщеления q x ,t) — тепловой поток на поверхности тела, характеризуемой нормалью и h Xf,t) - Nu- в безразмерном виде) коэффициент теплоотдачи, определяемый для случая обтекания тела жидкостью с температурой T Xj,t) — температурой среды — выражениями (3.36), (3,37), Очевидно, что в общем случае уравнения теплопроводности (3.39) и теплопереноса (3,27) связаны и должны решаться совместно, делая тем самым задачу определения температурных полей в твердом теле трудноразрешимой. Дапее, Дх,-,г) - искомое поле перемещений в твердом теле G Xf,T, и,) к X(Xj,T,u/) - коэффициенты Ламэ e=Ujj - объемная деформация а(х,..Г) - коэффициент температурного расширения F(x-,t) — массовые силы Pj(x.,t) — внешние усилия, заданные на поверхности тела характеризуемой нормалью (например, давление теплоносителя в контуре, контактные уси- [c.98]

Термометрирование ответственных узлов и деталей камеры сгорания, турбины, опорно-упорных подшипников, элементов топливной системы, маслосистемы оценка термостабильности топлива и масла определение поля температур перед турбиной. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...