Кривая Предельная

Тогда уравнение кривой предельных напряжений для детали может быть записано в виде [c.612]

При построении данной схематизированной диаграммы используют три характеристики материала Св, От и a i. Кривая предельных циклов определяется ломаной A D. [c.258]

При асимметричном цикле предел выносливости можно определять по опытной кривой предельных амплитуд, построенной в координатах р, — (рис. 244). [c.420]

Решение. По опытным данным строим кривую предельных амплитуд в координатах а, — (рис. 246). [c.420]

Из начала координат проводим прямую под углом р=31 к оси Координаты точки пересечения этой прямой с кривой предельных амплитуд [c.421]

Задача 1021. Определить o o,s для стали, кривая предельных амплитуд которой (при рассматриваемых циклах о >0) прибли- [c.434]

В результате испытания группы образцов мы получаем предельное значение о а, соответствующее выбранному значению От- Это дает одну точку на плоскости От, (рис. 12.13). Проводя испытание следующей группы образцов, мы находим вторую точку. Действуя подобным образом и далее, получаем кривую предельных напряжений при асимметричном цикле (см. рис. 12.13). Она называется диаграммой предельных амплитуд. [c.482]

При асимметричном цикле кривые предельных амплитуд напряжений наносятся по параметру как разрушающего числа циклов, так и разрушающей длительности нагружения с учетом приведенной выше частотной зависимости. [c.162]

На рис. 7.24 показана схема кривых предельных напряжений при повышенной Гг и высокой Ti температурах по параметру тр. При температуре Ti для рт— -0 разрушение определяется в основном временем, которое слабо зависит от частоты, и при Оа=0 <Тт=(з,)г1, где (з т1 — предел длительной статической прочности при температуре Ti и времени тр. С уменьшением От возрастает амплитуда Оа, достигая при От=0 предела выносливости при симметричном цикле ( r-i)ri для времени Тр, получаемого по кривой усталости, наносимой в координатах и монотонно спадающей с рос- [c.162]

При повышенной температуре Га проявляется эффект не только времени, но и числа циклов (1>рт>0), т. е. время до разрушения становится зависящим от частоты согласно соотношению (7.36). Кривые предельных амплитуд напряжений Ста наносятся по параметру частоты, приобретая при ат=0 значения пределов выносливости при симметричном цикле (a-i)r2 тем более вы- [c.163]

Мало зависит от общей пластичности металла. На рис. 62 показано изменение относительного сужения )// в предельно остром надрезе образцов трех сплавов. Следует отметить, что кривые предельной пластичности надрезанных образцов при разрушающем числе циклов более 10 сходятся к примерно одинаковому значению пластичности в надрезе, равному 1 %. Скорость распространения трещины при малоцикловых испытаниях зависит не только от уровня интенсивности напряжений в вершине трещины, но и от прочности и фазового состава сплавов. [c.103]

Рис. 84. Кривые предельного состояния при суммировании долей статического и циклического повреждений

Диаграммы предельной пластичности имеют в общем сходный характер и казалось бы можно ограничить количество испытаний одним-двумя видами, на пример прокаткой на клин или растяжением, и кривые Лр—Оср/Т строить с по мощью аппроксимирующих интерполяционных функций. Однако для различных температурно-скоростных условий деформации кривые предельной пластичности по характеру существенно различаются и должны описываться различными функ- [c.21]

Моделируя работу материала в конструкции, можно полагать, что, если пренебречь масштабным фактором, кривые предельных состояний должны быть подобными для модельного и реального материалов. В случае отсутствия такого подобия закономерности разрушения в конструкции и модели могут быть различными. При этом предполагается, что ответственными за разрушение будут соотношения главных напряжений, рекомендуемые известными теориями прочности. Так, например, в случае моделирования условий разрушения конструктивного элемента, изготовленного из материала, прочность которого хорошо описывает первая теория прочности, следует применять материалы, прочность которых хорошо описывается той же теорией, т. е. должно выполняться условие [c.30]

Всякая кривая а однозначно определяется точкой поворота а, лежащей на кривой предельного цикла и служащей началом кривой а. [c.17]

На основании условия (9) в работе [8] получены уравнения общего вида для определения точек подрезания в цилиндрической червячной передаче. С использованием этих уравнений был произведен расчет на подрезание вариантов ФРГ и ОВ. Для зацепления ОВ существует подрезание кривые предельных точек изображены на рис. 5. Как видно из рис. 5, предельные кривые проходят через узловые линии зацепления. Следовательно, положение узлов в этом случае предопределяет как форму линий контакта, так и область подрезания. В варианте ФРГ рабочая зона зацепления свободна от подрезания. [c.13]

Сопоставляя демпфирующее влияние нелинейного члена уравнения и дестабилизирующее влияние линейного члена, мы, в сущности, имеем в виду изменение энергии системы вследствие работы, совершаемой различными составляющими силы трения. Линейная составляющая совершает положительную работу, т. е. вносит энергию в систему, а нелинейная составляющая совершает отрицательную работу, т. е. уменьшает энергию системы. При стационарных автоколебаниях приток энергии компенсирует ее расход (в среднем за один колебательный цикл) и система внешне ведет себя так, как если бы она была консервативной здесь полезно напомнить, что фазовые траектории консервативных систем также представляют собой замкнутые кривые, геометрически похожие на кривую предельного цикла, изображенную на рис. VI. , б. Но, конечно, сходство это только внешнее предельный цикл представляет собой изолированную замкнутую фазовую траекторию, и в ее окрестности нет других замкнутых траекторий, тогда как замкнутые фазовые траектории свободных колебаний консервативных систем сплошным][образом заполняют фазовую плоскость . [c.287]

На рис. 118 [51] приведены кривые предельных нагрузок текстолитовой втулки, изготовленной из плиты, слои которой перпендикулярны к оси втулки. Кривые рисунка соответствуют [c.236]

Для графика допускаемых нагрузок данной г. к. м. кривая предельных усилий PQ по прочности зубчатой передачи стро- вычисляемым по [c.585]

В тех же координатах нанесены кривые предельного равновесия при спуске со и при подъеме ш". Что можно сказать про поведение регулятора, имея этот график [c.112]

То же самое будем наблюдать и при уменьшении угловой скорости о>. На участке ОО уменьшению ч> соответствует постоянное значе-яие г. И только, когда ш достигнет значения ш, муфта пойдет вниз по кривой предельного равновесия при спуске. [c.112]

В зависимости от формы экспериментально устанавливаемой предельной кривой предельных нагрузок запас прочности выразится для эллиптической или приближающейся к ней кривой [c.453]

На рис. 189, а представлена ехема диаграмм Смита. Кривая предельных напряжений Од апроксимирована линией АВС, наклонный участок АВ которой соединяет точки а 1 (предел выносливости симметричного цикла) и а (предел прочности), а горизонтальный участок ВС соответствует пределу текучести Оо.з- Точка 1 представляет произвольный цикл с максимальным напряжением 01, средним и с коэффициентом асимметрии г -1. Штриховая линия аЬ, проведенная через точки 1 и О, изображает одинаково опасные максимальные напряжения циклов того же уровня с различными значениями г. Для точки I эквивалентное по повреждающему действию напряжение ст, приведенное к г = -1 (точка а), находится из соотношения [c.311]

Аналитическое выражение кривой предельных напряжений в координатах Омане — сГс МОЖНО представить уравнением прямой, проходящей через две точки Л и В с координатами (О, r i) и и записать в виде [c.611]

Кривая предельных циклов при данной схема гнзации изображается ломаной A FD, для построения которой используют четыре характеристики материала Obi <Ут, и ац. Для некоторых материалов в зависимости от соотношения этих характеристик диаграмма предельных циклов, схематизированная по способу С. В. Сереисена и Р, С. Кина-сошвили, не имеет участка F к принимает вид, показанный на рис. 57, б. В этом случае кривая предельных циклов изображается ломаной AGD. [c.259]

Для переменных напряжений при О/п =7 О, Ста О критерий прочности можно построить на базе диаграммы предельных амплитуд цикла следующим образом. В осях ООтОа (рис. 8.25) для каждого а откладывают в качестве предела выносливости значение Оа- При этом получают некоторую кривую DE, которая называется кривой предельных амплитуд. Если Оа = О, то разрушение происходит при Urn = Ов. Если о = О, ТО разрушбние происходит при Оа = 0-1, где а 1 — предел выносливости при симметричном цикле. Часть кривой предельных амплитуд, примыкающая к оси Оа , которой соответствует малое значение Стд, не может быть определена достоверно. Существует несколько приемов аппроксимации области безопасных сочетаний величин и Оа- Рационально, чтобы наибольшее напряжение в образце не превосходило предела текучести, при этом в нем не возникают большие пластические деформации, т. е. [c.175]

А, В, С, D — точки, соответствующие пределу текучести для каждой области abed — кривая, соответствующая равномерному удлинению O a yd — кривая предельного состояния,, кривые критических скоростей каждой из областей I—V [c.451]

Ниже приведены результаты исследований малоцикловой усталости в области криогенных температур некоторых наиболее перспективных титановых сплавов по данным В. А. Стрижало. В широком диапазоне температур кривые малоцикловой прочности и кривые предельных пластических деформаций подобны кривым при 20°С и имеют участки с одинаковым характером разрушения. На рис. 64, 65 приведены кривые [c.108]

Де). Вместе с тем коэффициент у весьма существенно зависит от максимальной температуры цикла. Так, для сплава ХН77ТЮР при испытаниях с /тах = 750, 800 и 850° С значение у изменялось в пределах 0,04—0,6. Таким образом, предельные кривые не должны совпадать при различных значениях, длительности цикла и максимальной температуры, но величина нагрузки (Де) при выбранных Тц и /тах нб изменяет кривую предельного состояния. Это обстоятельство позволяет использовать для расчета семейство прямых в координатах 1 а—lg т, параллельных основной кривой длительной прочности (см. гл. VI). [c.144]

Взаимное влияние повреждений материала, развивающихся на площадках цикла и от цикла к циклу, 01ка.зывается достаточно значительным. Кривая предельного состояния для термической усталости является кривой гиперболического типа, как это видно из примеров, приведенных на рис. 85. Ее уравнение можно записать в виде [c.150]

Если кривая предельного состояния имеет монотонный характер (типа AK2L2B — U. рис. 84), то для определения а и [c.152]

Оценка влияния статической нагрузки возможна и с использованием силовых характеристик — напряжений. Так, Лэрдж предложил следующее уравнение для описания кривой предельного состояния [c.158]

При наличии экспериментальной кривой предельного состояния АКЬВ (рис. 99,6), запас можно определить также графически, как отношение отрезков ОК и ОК. [c.174]

В тех случаях, когда характер термонагружения обусловливает одновременное накопление циклического и статического повреждения, необходимо учитывать оба вида повреждений, суммируя их определенным образом. С. В. Серенсен и Д. Вуд впервые указали на нецелесообразность применения линейного закона суммирования относительных долей повреждения во временном выражении для случая изотермического нагружения. Для неизотермического термоциклического нагружения оказывается справедливым степенной закон суммирования относительных долей повреждения в виде а - -а = I, при этом коэффициенты а и р не зависят от уровня нагрузки. Кривые предельного состояния в координатах а,—имеют вид гипербол, показывающих весьма существенное взаимное влияние одного вида нагружения на другой. Расчетные уравнения, построенные на основе степенного суммирования относительных долей повреждения, позволяют определить долговечность при нагружении детали термическими циклами произвольной формы. Приведенные в гл. 7 примеры расчета иллюстрируют это обстоятельство. [c.192]

Многие авторы применяли метод микротвердости для изучения растворимости металлов или при несущественном изменении параметра решетки. С изменением концентрации твердого раствора В. М. Глазов и В. Н. Вигдарович [26] изучали предельную растворимость ряда переходных металлов Zr, Та, Nb и других в алюминии с применением метода микротвердости. В результате исследований установлена зависимость микротвердости кристаллов твердого раствора от состава сплавов Zr—А1, Та—А1, Nb—А1 и др., закаленных после отжига при различных температурах, и построены кривые предельной растворимости Zr, Та, Nb в алюминии. [c.237]

Каз =6,5. Кроме того, принято (т 1= 0,4ап, ilia =0,5 и о т.р= = сгт.с = 0,75ав- Следовательно, предельные характеристики цикла составляют для этого случая / =0,1 и Rb——5,35. Точки разделения кривых предельных напряжений на кривую трещинооб-разования и кривую разрушения соответствуют следующим характеристикам цикла R = —5 R 2 — — 1Д и / сз = —0,35. [c.53]

На рис. 117 [51] приведены кривые предельных нагрузок втулок подшипников из витых и прессованных текстолитовых трубок в зависимости от скорости скольжения. Кривые получены на основе экспериментальных данных. Кривая 1 указывает максимальную нагрузку втулки при хорошем исполнении посадки скольжения и благоприятных режимах работы (спокойная нагрузка, циркуляционная смазка минеральным маслом под давлением, эффективный отвод тепла смазочным веществом, тонко обработанный шип = 0,2 10 мм, тонко обточенная втулка, беспыльная среда). Кривая 2 указывает максимальные величины нагрузки втулки при кольцевой или капельной смазке, или при смазке [c.235]

На топограмму могли бы быть нанесены и изолинии мощности N. Тогда оказалось бы, что при любой оборотности рост открытия (и расхода) ведёт к росту мощности лишь до некоторого максимума, за которым начинается её снижение. Нет п смысла использовать турбину за этим максимумом кроме того, около максимума автоматическое регулирование работает неустойчиво. Поэтому на топограмме турбины Френсиса обычно проводится кривая предельной мощности, притом не по Wnjjjj.a по 0.95 (фиг. 7) у Капланов такая кривая весьма удалена на большие Q. [c.261]

На фиг. 99 показана диаграмма режимов турбины ВТ-25-3, построенная для pa= , iama, to.a =20° С, 117 = 4500 Щчас. Регенеративный подогрев питательной воды предполагается включённым, а испарители выключенными. Диаграмма построена без учёта расхода пара эжекторами. В заштрихованной зоне давление в отборе не регулируется (рд>1,2 ama) минимально возможное давление отбора в этой зоне показано на фиг. 99 особой кривой. Предельная мощность равна 30 мгвт, чему соответствует расход пара частью низкого давления около 100 m 4a . При этом расходе пара давление в камере отбора достигает лишь 2 ama. Общий вес турбины около 130 т. [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...