Скорость пульсационная

Турбулентное движение жидкости имеет сложный характер скорость жидкости в каждой точке потока изменяется со временем нерегулярно и беспорядочно, т. е. пульсирует по законам случая вокруг некоторого среднего значения. Поэтому при описании турбулентного течения вводят понятие средней скорости движения и скорости пульсационного движения жидкости. В этом смысле турбулентное течение можно рассматривать как наложение на усредненное движение жидкости нерегулярного (пульсационного) движения. [c.369]

Применительно к процессу кипения скорость пульсационного притекания масс жидкости в граничный слой у стенки находится из равенства [c.369]

Оценка влияния нестационарности обтекания на коэффициент лобового сопротивления, произведенная по данным работы [2], показала, что оно не превышает 10%. Поэтому можно пользоваться обычными зависимостями Сх Яео) для стационарного обтекания, определяя число Рейнольдса по относительной скорости пульсационного движения у. Величина безразмерной относительной скорости в конце единичного перемещения моля Ук/ о определяется из (12) при у = 1 . [c.500]

Определяющие уравнения и граничные условия. Рассмотрим поведение капли жидкости в пульсирующем потоке другой жидкости, несмешивающейся с первой. Размер капли предполагается малым по сравнению с масштабом неоднородности потока. Задача рассматривается в невязком приближении. Система отсчета связана с центром инерции капли. Малость капли позволяет применить следующую методику. Пусть U — скорость пульсационного потока в начале координат в отсутствие капли. Поскольку среды предполагаются невязкими, этот поток можно считать потенциальным. Для невозмущенного течения потенциал скорости на расстояниях, малых по сравнению с масштабом неоднородностей потока, но больших по сравнению с размерами капли, можно найти, разлагая его в ряд Тейлора по координатам, отсчитанным от центра инерции капли [c.185]

Уз = 5 = 8 = О, в то время как в действительности коэффициенты турбулентного переноса должны иметь конечную величину, определяемую турбулентным переносом потоков у си] и v T со скоростью пульсационного движения. [c.72]

Величину Reo.np можно найти по графику [Л. 284], если знать второе слагаемое. Однако определение Re i = и тйэ/у затруднительно. Неясны методы оценки коэффициента фт (в примере принято фт = 1), а определение пульсационных скоростей частиц по выражению (б) верно лишь для закона Стокса. Пример расчета Арп, приведенный в [Л. 284], показал, что при р = 4%, Re=10 , 1 3 = 50 мк, рт=2-10з с точностью до 1% [c.65]

Проведем осреднение и, имея ввиду сферичность частицы, получим для пульсационных скоростей [c.105]

Уравнение решается значительно проще выражений, записанных в [Д. 36, 102], так как представляет собой дифференциальное уравнение первого порядка, но уже линейное ввиду того, что при переходе к пульсационным скоростям возникает возможность пренебрежения заведомо малыми величинами (и от/ от) < 1. Решение такого уравнения не представляет затруднений при известной зависимости пульсационной скорости сплошной среды. Для достаточно однородного ядра турбулентного потока можно пренебречь зависимостью v от координат и представить ее функцией только времени. Используя закон пульсаций сплошной среды в обычно принимаемом виде [c.105]

Переходя к пульсационной скорости твердых частиц, получим [c.106]

В расчет и т принимался первый член ряда. Видно, что пульсационная скорость твердых частиц в воздушном потоке в области действия закона Стокса на порядок выше, чем для гидропотока. В переходной области наблюдается резкое уменьшение этой величины, а в области автомодельного обтекания — ее неизменность. При 106 [c.106]

Рис. 3-9. Зависимость пульсационной скорости частиц (о т) и коэффициента скольжения фаз по пульсационной

В (6-32) последний член призван отражать перенос тепла за счет турбулентности твердых частиц. Упрощенная модель процесса предполагает равномерное распределение частиц не только по сечению, но и по длине потока, а так же полностью игнорирует взаимодействие несущей среды и частиц. При этом не учитываются возможные изменения толщины пограничного слоя, профиля скорости и турбулентности жидкости, скольжение компонентов потока по осредненной и пульсационной скорости и пр. [c.199]

Чем больше угол расширения, тем на меньшей длине достигается это выравнивание профиля скорости. Выравнивание потока по сечению диффузора за начальным участком может быть объяснено тем, что в расширяющихся трубах сильно возрастает величина пульсационных скоростей, а так как средняя скорость потока по длине диффузора уменьшается, отношение пульсационных скоростей к средней, т. е. степень турбулентности, возрастает, вследствие чего повышается интенсивность обмена количеством движения между различными слоями движущейся среды. [c.26]

На основании уравнения количества движения для смеси газов и уравнения движения частицы определяются пульсационные скорости газа и частиц в конце существования моля (когда после выделения из одного слоя моль сливается с другим слоем). Расчет этих скоростей, а также относительной скорости газа (относительно частицы), показал, что пульсационные скорости газа и соответственно касательные напряжения под воздействием тяжелой примеси существенно уменьшаются. [c.317]

Представление энергии смеси в виде (1.1.17), на основе которого и записываются уравнения энергии в этой главе, справедливо, если каждую фазу считать локально однородной, т. е. в каждом элементарном объеме смеси вещество каждой фазы, в том числе и включений (капель, частиц, пузырьков и т. д.), принимается однородным вплоть до самой поверхности раздела фаз, и поэтому энергия каждой составляющей считается пропорциональной ее массе. Это равносильно тому, что особенности поверхностного слоя вещества толщиной порядка радиуса молекулярного взаимодействия (- 10 Л1),являющегося границей раздела фаз, далее не учитывается. Для этого необходимо, чтобы размеры включений были во много раз больше толщины этого слоя. Кроме того, в (1.1.17) и везде в гл. 1 будет учитываться только та часть кинетической энергии смеси, которая связана с макроскопическим движением фаз со скоростями U . В действительности имеются еще мелкомасштабные (с характерным линейным размером, равным по порядку размеру неоднородностей смеси) течения (например, радиальные пульсационные движения вокруг пузырьков, обратные токи несущей жидкости около включений из-за их относительного движения в этой жидкости, хаотические движения включений). В большинстве существующих теорий взаимопроникающего движения кинетическая энергия такого движения не учитывается. Таким образом в качестве первого этапа в гл. 1 рассматривается случай, когда энергия смеси при однородном представлении энергий фаз является аддитивной по массе фаз. Учет поверхностных явлений в рамках представлений Гиббса и кинетической энергии мелкомасштабного движения фаз имеется в главах 2—4. [c.30]

Несмотря на то, что при анализе волнового течения пленки жидкости и массообмена в ней формально соблюдаюз ея основные внешние признаки турбулентности -к осредненной скорости добавляется скорость пульсационного движения (1.3.12), а также добавка к потоку вещества, обусловленному турбулентным переносом (третий член уравнения (1.3.8)) - все эти добавки не носят случайный характер. К тому же, как показано ранее, при пленочном волновом течении соблюдается основной принцип самоорганизации (см. 1.1). [c.22]

Появление дополнительных безразмерных комплексов, не содержащихся в краевых условиях, вносит неопределенность в задачу о турбулентных течениях. Поэтому, следуя Карману, предполагают, что при изменении осредненных скоростей пульсационные скорости изменяются подобным образом, т. е. комплексы типа (1.28) остаются неизменными. Это позволяет не вводить их в уравнения подобия, предполагая, что их количественные характеристики отразятся на числовых коэффициентах этого уравнения. Таким образом, уравнения подобия для турбулентных потоков содержат те же числа подобия, что и уравнения для ламинарных потоков, только эти числа включают осредненные параметры потока. Опыт использования такой концепции при анализе подобия в условиях турбулентного течения подтверждает ее справедливость. Так формула Блазиуса, отражающая выявленную опытным путем связь коэффициента сопротивления трения трубы с критерием Рейнольдса в условиях турбулентного течения жидкости, оказалась справедливой в щироком диапазоне изменения числа Ке. [c.18]

При выводе записанных выше соотношений используются следующие представленйя о механизме пузырькового кипения. Скорость пульсационного движения жидкости у стенки вследствие роста пузырьков оценивается приведенной скоростью парообразования г0щ,—р/грп. Характерный размер участка поверхности, приходящейся на каждый активный центр парообразования, определяют величиной, пропорциональной критическому радиусу пузырька [c.61]

Осредненная местная скорость. Пульсационная скорость (пульсационная добавка). Выделим на графике пульсации продольной составляющей скорости (рис. 4-10), относящемся к определенной точке пространства А, достаточно большой отрезок времени и затем в пределах этого отрезка осредним величины (uj проведем прямую АВ с таким расчетом, чтобы площадь прямоугольника AB D (Hab d) равнялась площади фигуры A B D (O b d), ограниченной кривой графика пульсации [c.144]

Вектор скорости пульсационного движения точки подсистемы можно представить как сумму вектора скорости пульсационного движения центра масс подсистемы и вектора скорости вторичного пульсационного движения рассматриваемой точки по отношению к первичному осреднённому пульсационному движению подсистемы, т. е. [c.440]

Заменяя каждый из векторов (2,30) суммой вектора скорости и(х, у, г, О осреднённого движения и соответственного ве.стора скорости пульсационного движения, получим [c.447]

Таким образом, в этом случае разность скоростей истинного движения в двух рассматриваемых точках четырёхмерного пространства не будет равна разности скоростей пульсационных движений в окрестности этих точек. Умножая обе части равенства (2.34) на элементарный объём четырёхмерного пространства М 1х с1у йг и проводя интегрирование по четырёх мерному объёму с центром в точке х, у, г и получим [c.448]

Изменение энергии выделенного элементарного объема ЛУп возникает ib связи с притоком тепла и работой внешних сил (массовых и поверхностных). Причем это изменение проявится в увеличении кинетической энергии среднего и пульсационного движения и в изменении внутренней энергии элемента. Учитывая, что для дисперсных потоков теплоносителей характерны в основном умеренные скорости течения, пренебрегаем изменением давления и кинетической энергии компонетов. Полагая также, что внутренние источники или стоки энергий отсутствуют, в соответствии с первым законом термодинамики для изобарных процессов получим, что количество переданного элементу ДУц за время Лт тепла AQa равно изменению энтальпии его компонентов [c.40]

Пульсационному движению одиночной частицы в турбулентном потоке посвящен целый ряд работ [Л. 15, 35, 114, 302, 304, 381]. При этом решение Чен Чан-моу [Л. 381] касается весьма мелких (стоксова область обтекания ReT<0,4) и невесомых частиц, для которых ищется закон изменения скорости, коэффициенты диффузии, характеристики энергетического спектра. В отличие от этой работы М. Д. Хаскинд [Л. 302] рас-100 [c.100]

В работе Б. И. Броунштейна и О. М. Тодеса (Л. 36] пульсационная скорость частицы определялась во всем диапазоне Кет при изменении пульсационной скорости потока по закону [c.101]

Важным также является вопрос о форме записи исходного дифференциального уравнения — через абсолютные. или пульсационные скорости. Обычно. записывается и рещается уравнение движения в абсолютных скоростях (Гранат, Хаскинд и др.). Сопоставление предложенных решений показало, что они значительно более сложны, чем те, которые можно получить для пульса-ционного движения частицы. Кроме того, такой подход затрудняет строгое решение при учете Fo6 для всех режимов обтекания. Поэтому кажется предпочтительнее запись исходного уравнения через пульсационные составляющие скорости. [c.103]

Из (3-48) следует, что для частиц с большей плотностью, чем несущая среда, амплитуды пульсационных скоростей меньше, чем для сплошной среды. В случае рт<р, Vto.h>Va.k- Для участков квазистабилизированно-ГО движения г от = OB = onst, а выражение (3-44) упрощается и принимает следующий вид [c.106]

ГО чтобы воспользоваться условием с/ = onst, расчеты выполнены для d = = 10 м с коэффициентом несферичности / 1,5. Согласно рис. 3-10 стабилизация пульсационной скорости твердой частицы наступает в жидкости практически мгновенно, а в газе тем быстрее, чем меньше Re. Величина коэффициента скольжения фг- практически не изменяется по ходу потока за исключением небольшого начального участка. При этом коэффициент скольжения фв увеличивается, достигая стабильного и большего значения, для воды быстрее, чем для газа. Последнее характеризует различное влияние разгонного участка при изменении рода несущей среды. Таким образом, показана возможность расчета пульсационных скоростей твердой частицы в турбулентном потоке на основе решения уравнения пульсаци-онного движения частицы при учете наиболее общего выражения силы сопротивления частицы для всех режимов ее обтекания. [c.108]

Аналитические и экспериментальные исследования сложных пульсационных процессов в дисперсных потоках рассматриваются также в работах Дюнина, Борщевского и др. [Л. 123, 33]. Методика экопериментальных исследований влияния концентрации на осредненные и пульсационные скорости приведена в Л. 226, 235] К сожалению, прямые данные, указывающие на наличие обратного, дестабилизирующего эффекта, т. е. дополнительного возмущения частицами дисперсного потока, немногочисленны [Л. 239, 365,]. Представления, основанные на закономерности процессов энергопереходов в турбулентном однородном потоке в ряде случаев необосно-110 [c.110]

Здесь Т — период пульсаций несущей среды, некорректно определенный по средней скорости этой среды, в то время как пульсационная скорость обычно на порядок меньше осреднениой (v < v). Величина т а — характеристическое время, оцененное по уравнению движения частицы без гравитационого члена по неверному соотношению dv X (Ит—у)/т а- [c.201]

Эта формула выражает среднемассовые значения субстанциональных производных по времени от мгновенных значений е (дающих скорости изменения величин ех вдоль траекторий микрочастиц г-й фазы, заключенных внутри элементарного макрообъема dV) через значения средних параметров и их производные, в частности, через субстанциональную производную от среднего значения 6i вдоль осредненной траектории (вдоль траектории центра масс г-й фазы, заключенной внутри объема dV). Второе слагаемое в правой части соответствует флуктуационному или пульсационно-му переносу величины е, а третье — переносу из-за фазовых превращений на межфазных поверхностях. [c.73]

Теория и техника теплофизического эксперимента (1985) -- [ c.256 ]

Краткий курс технической гидромеханики (1961) -- [ c.147 ]

Гидрогазодинамика Учебное пособие для вузов (1984) -- [ c.167 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.544 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.126 ]

Гидравлика Основы механики жидкости (1980) -- [ c.140 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.687 ]

Гидравлика Изд.3 (1975) -- [ c.117 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...