Температура, влияние на рабочие

Другой характерной особенностью конденсационных термометров является то, что рабочее давление в термосистеме для данного конденсата зависит только от диапазона измерения и изменения давления насыщенного пара этого конденсата от температуры. Другие же параметры термометра не оказывают влияния на рабочие давления в его термосистеме. Поэтому изменение показаний термометра, вызываемое отклонением температуры окружающего воздуха от 20°С, обусловливается главным образом изменением модуля упругости материала применяемой манометрической пружины и значением допускаемого непостоянства показаний прибора. [c.81]

Эти изменения оказали положительное влияние на рабочие характеристики горелки. Масса и габариты ее изменились незначительно. Удлинение вихревой камеры на 15 мм привело к увеличению длины стабилизированной части столба дуги до 45 мм и общей длины дуги до 68 мм. Напряжение дуги при диаметре отверстия в центре вихря 7 мм для тока 500 а составляет 320 в, а потребляемая мощность равна 160 кет. Большая мощность может быть получена при использовании отверстия в центре вихря диаметром 6 мм при токе 500 а напряжение увеличивается до 350 в, что дает мощность 175 кет. Температура на оси выходящей плазменной струи у отверстия выходной диафрагмы остается равной 28 000° К, а скорость струи достигает одного числа Маха. Это приводит к увеличению уровня шума горелки до 130 дб. Как и в случае горелки мощностью 50 кет дуга и формирование плазменной струи стабилизируются водой, если напыляются окислы, и водным раствором или суспензией углеводородов, если напыляются карбиды. [c.122]

Сквозные дисперсные потоки могут быть использованы не только как теплоносители, но и как новое рабочее тело с характерными особенностями и возможностями. Огромная удельная поверхность мелко диспергированных частиц (например, графитовой пыли) и высокая интенсивность внутреннего, межкомпонентного теплообмен м окажут несомненное влияние на температуру газового компонента при его расширении в турбине или сжатии в компрессоре. Подобный [c.4]

Известные публикации аналитического описания процесса вихревого энергоразделения не учитывают влияния на эффект многих параметров как геометрических (длины, площади проходного сечения дросселя), так и режимных (трения, генерации турбулентности). Расширение области применения эффекта требует учета в аналитической модели зависимости теплофизических свойств рабочего тела от температуры. Тем более, что задача [c.191]

R — радиальная нагрузка, действуюш,ая на подшипник А — то же, осевая нагрузка X — коэффициент радиальной нагрузки Y — коэффициент осевой нагрузки — коэфс )ициент вращения ) (кинематический коэффициент), отражающий влияние на долговечность подшипника того, какое из колец, внутреннее или наружное, вращается при вращении внутреннего кольца Кк = 1,0, при вращении наружного = 1,2 Кб — коэффициент безопасности (коэффициент динамичности нагружения), отражающий влияние на долговечность подшипника условий его работы Кб = 1,0—3,0 наивысшие значения относятся к машинам, испытывающим большие динамические нагрузки, например камнедробилкам (более подробные сведения о выборе величины Кб даны в каталоге) Kj — температурный коэффициент при рабочей температуре подшипника, не превышающей 100 С = 1,0, при более высокой температуре Кт> 1,0 (подробнее см. в каталоге). [c.430]

При создании ПТУ используются различные способы повышения их КПД. Для этого изучается влияние на КПД различных параметров рабочего тела. Например, при повышении давления Р = Рп (см. рис. 1.36) повышается температура насыщения и возрастает средняя температура, при которой подводится теплота, а следовательно, повышается термический КПД Лг идеального цикла. Однако в действительности повышение давления более 9-10 МПа не приводит к увеличению располагаемой работы и почти не влияет на экономичность установки. Кроме того, с ростом [c.200]

Давления и температуры газа в полостях всасывания и нагнетания действительного компрессора непостоянны. Их значения колеблются за счет периодически повторяющихся процессов всасывания и нагнетания в рабочую полость. Пульсации давлений в полостях всасывания и нагнетания оказывают влияние на работу самодействующих клапанов и на рабочий процесс в полости цилиндра. [c.296]

Далее необходимо учитывать влияние на коэффициент теплопередачи изменения температуры рабочих жидкостей. Большей частью такой учет сводится к отнесению коэффициентов теплоотдачи к средним температурам рабочих жидкостей. Для жидкости с большим водяным эквивалентом средняя температура берется как среднеарифметическое из крайних значений, например б = = 0,5 (/б + б)- другой жидкости, с меньшим водяным [c.235]

Из рассмотренных механизмов деформации определяющим будет тот, который оказывает наибольшее влияние на скорость деформации. Понятно также, что границей той или иной области на карте механизмов деформации будет геометрическое место точек о и Г, при которых происходит смена определяющего механизма деформации. Линии одинакового уровня скоростей деформации находятся путем численного решения уравнения (1.31) относительно как функции температуры. Эти линии в дальнейшем становятся исходными данными для решения многих практических задач. Например, если конструкция или деталь работают при повышенных температурах, то срок их службы определяется, исходя из известных значений действующих напряжений и некоторой максимально допустимой для данного изделия степени деформации. Или решается обратная задача по рабочей температуре и заданному сроку службы изделия находятся максимально допустимые напряжения, т. е. фактически определяются размеры той или иной детали [32]. [c.26]

Конструктивные недостатки деталей машин оказывают существенное влияние на ухудшение их работоспособности при отрицательных температурах. Однако выявить специфику этого влияния достаточно сложно. За основу для анализа конструктивных недостатков деталей машин нами принята схема разрушения детали (см. прил. 3). Прежде всего устанавливается соответствие детали требованиям рабочего чертежа (конструкция, материал, термообработка и технология изготовления). Влияние материала и вида термообработки оценивается по описанной методике. Особое внимание уделяется наличию концентраторов напряжений (уменьшение радиуса галтели, сварочный шов и пр.). Технология изготовления может быть оценена только при осмотре разрушившейся детали. В этом случае рассматривается фактическая чистота поверхности, наличие подрезов, качество сварки и пр. [c.18]

Большое влияние на процесс химического осаждения, скорость осаждения, качество покрытия, равномерность и др. оказывают такие технологические параметры, как кислотность раствора, соотношение компонентов, температура раствора, наличие активирующих или стабилизирующих добавок, а также плотность загрузки, т. е. отношение поверхности покрываемого изделия к объему рабочего раствора ванны. Методом химического восстановления получают покрытия толщиной до 30 мкм и более. [c.185]

Пайка боралюминия. Разработано несколько технологических процессов пайки боралюминия. Пайка низкотемпературными припоями производится в температурном интервале, не оказывающем разупрочняющего влияния на армирующие волокна [200]. Паяные соединения, полученные этим методом, способны работать при температурах до 315° С. Было опробовано несколько припоев для низкотемпературной пайки. Припой состава 55% Сс1, 45% Ag рекомендуется для рабочих температур до 90° С он обеспечивает прочность соединения на срез, равную 9 кгс/мм. Припой состава 95% цинка и 5% алюминия рекомендуется для рабочих температур до 315° С, при которых прочность соединения на срез составляет 3 кгс/мм . [c.191]

Рассмотрены параметры качества поверхностного слоя, их зависимость от методов и режимов обработки, а также влияние на сопротивление усталости жаропрочных и титановых сплавов. Приведены экспериментальные значения усталости жаропрочных материалов при высокочастотном нагружении и рабочих температурах. [c.2]

В книге приведены результаты многолетних исследований авторов качества поверхностного слоя при различных методах и режимах обработки устойчивости параметров качества при изотермических нагревах в вакууме, их комплексного и раздельного влияния на сопротивление усталости при высокочастотном нагружении и рабочих температурах влияния частоты нагрул<ения на характеристики усталости жаропрочных сталей и сплавов при рабочих температурах. [c.5]

Физическое состояние поверхностного слоя деталей и его напряженность, обусловленные механической обработкой, оказывают существенное влияние на эксплуатационные свойства и прежде всего на их усталостную прочность. Остаточные напряжения и деформационное упрочнение поверхностного слоя в условиях циклического нагружения и рабочих температур могут положительно и отрицательно влиять на сопротивление материала усталости. В связи с этим представляет большой научный и практический интерес изучение устойчивости поверхностного наклепа и остаточных макронапряжений после механической обработки в зависимости от температуры и продолжительности нагрева. [c.131]

Сложность механической обработки тугоплавких металлов, как и нержавеюш,их и жаропрочных сталей и сплавов, определяется прежде всего интенсивным износом инструмента. Высокие температуры рабочих поверхностей инструмента и зависимость их от режима обработки оказывают различное влияние на природу износа, меняется и его интенсивность. В свою очередь, от износа зависит количество выделяюш,егося тепла и его распределение, а влияние различных элементов режима обработки на износ при этом может резко изменяться. При точении молибденового сплава BMI со скоростью 40 м/мин стойкость резца уменьшается с ростом подачи при скорости 30 м/мин подача на стойкость не влияет, а при еще меньшей скорости увеличение подачи ведет даже к повышению стойкости [46]. Применение смазочно-охлаждающих. жидкостей (СОЖ) при обработке жаропрочных материалов может дать повышение стойкости твердосплавного инструмента до 10 раз и совсем не сказывается и даже снижает стойкость инструмента из быстрорежущей стали. При работе без СОЖ производительность резцов с пластинками из твердых сплавов может быть даже ниже, чем резцов из быстрорежущей стали. [c.39]

Наряду с достоинствами эти системы имеют и свои недостатки невозможность точно координировать движения исполнительных органов вследствие утечек рабочих тел через уплотнения, изменения вязкости рабочих тел при колебании температур, наличия потерь на трение по длине трубопроводов и местных потерь высокая точность изготовления отдельных сопряженных деталей систем и хорошее уплотнение в местах стыков соединяемых деталей наличие неравномерного движения исполнительных органов при переменной внешней нагрузке у пневматических систем вследствие сжимаемости воздуха уменьшение к. п. д. из-за утечек рабочего тела изменение температуры воздуха при его расширении и сжатии, что может привести к выделению влаги (и даже к образованию льда) или к вспышке смазки. Кроме того, рабочие жидкости гидравлических систем производственно-технологических машин могут оказывать вредное влияние на качество изготовляемой продукции вследствие случайного попадания их на изготовляемые изделия. Указанные недостатки гидравлических и пневматических систем могут быть значительно уменьшены, если при их проектировании и конструировании будут приняты соответствующие меры. Более совершенными являются комбинированные пневмогидравлические системы механизации и автоматизации. [c.26]

Так как мотор-генераторные установки и двигатели главного привода прокатных станов обычно устанавливаются в изолированных машинных залах, то масло, применяемое для смазки подшипников этих агрегатов, не подвергается значительному загрязнению, и главнейшим фактором, оказывающим влияние на изменение физико-химических свойств, является рабочая температура масла. [c.23]

При нагрузке 400 Н м, что составляет 150% паспортной, произошли резкое падение КПД и быстрый рост температуры. При осмотре и последующей разборке редуктора оказалось, что рабочая сторона витка червяка покрыта слоем меди, осевое смещение червяка не увеличилось, пятна контакта зубьев колеса распространились на 70% площади зуба, т. е. перегрузка редуктора не оказала влияния на состояние поверхности и износ зубьев колеса. [c.173]

Рабочее положение арматуры должно соответствовать проектным данным установки и не противоречить данным арматуры, указанным в технической документации. Арматура должна устанавливаться в местах, удобных для обслуживания, осмотра и управления ею. При невозможности обслуживания арматуры с пола или междуэтажных перекрытий здания следует предусматривать специальные площадки. Высота от уровня пола или обслуживающей площадки до оси штурвала запорной арматуры с ручным управлением должна быть не более 1,8 м. Арматуру, в особенности фланцевую, а также с дистанционным приводом следует располагать на таких участках трубопроводов, чтобы изгибающие и крутящие моменты, передаваемые на арматуру, были меньше допустимых значений, указанных в технической документации на арматуру. Чтобы деформация трубопроводов от колебаний температуры не оказывала влияния на работу арматуры, в системе должны устанавливаться компенсаторы, которые также облегчают демонтаж арматуры при ремонте. Арматура массой более 500 кг должна устанавливаться на горизонтальных участках трубопроводов и монтироваться иа специальных опорах или подвесках. [c.202]

Температура испытания. Расчетно-экспериментальное изучение ее влияния на НДС проведено при рабочих температурах 500, 600 и 700 С и постоянных внутреннем давлении (8 МПа) и времени выдержки под давлением (15 с), а также основных геометрических соотношениях (//>->8). [c.127]

Известно, что в процессе работы под влиянием температуры и давления рабочей среды, а также перемещения штока происходит усадка набивки, т.е. уменьшение ее плотности. Это вызывает увеличение утечки через сальник. В обычных условиях для повышения его герметичности подтягивают сальниковые болты, добавляют набивку либо меняют ее. На АЭС обслуживание сальника не всегда возможно ввиду более редких отключений оборудования и по условиям радиационной безопасности. Это привело к созданию автоматически действующих пружинных компенсаторов, постоянно сжимающих набивку. Известны два наиболее широко встречающихся исполнения таких компенсаторов с установкой пружин на сальниковых болтах (см. рис. 2) и в узле нажимной втулки, где пружины располагаются между нажимным фланцем и втулкой. Реже встречается установка пружин между набивкой и дном камеры. [c.7]

При исследовании влияния жидких рабочих сред на свойства материалов в условиях повышенных температур конструкции применяемых приспособлений значительно усложняются. Про- [c.159]

Однако есть еще одна причина, почему нельзя точно осуществить предписанную функцию положения, — это неточность изготовления размеров звеньев механизмов, а также влияние на размеры звеньев деформации от силовых нагрузок, влияние температуры и износа рабочих поверхностей в кинематических парах. В данном параграфе мы остановимся только на принципиальной стороне учета погрешностей, вносимых в положение ведомого (рабочего) звена механизма неточностью размеров звеньев механизма. [c.280]

ЯВЛЯЮТСЯ При комнатной температуре. Интересно отметить, что изменение температуры оказывает на демпфирующее покрытие с подкрепляющим слоем почти такое же влияние, как и на покрытие без подкрепляющего слоя. Здесь максимальное демпфирование также имеет место при температуре, соответствующей переходной области свойств материала. Поэтому следует всегда помнить, что для того, чтобы правильно подобранный материал хорошо работал в демпфирующем покрытии с подкрепляющим слоем, его переходная по температуре область должна располагаться в рабочем диапазоне изменения температур для конструкции. [c.299]

Температура, влияние на рабочие характеристики 84—93 Теилообмен челночный 321, 328—332 Теплообменник трубчатый 25 Термодинамика двигателя Стирлинга, расчет 357—358 Термомеханический генератор (ТМГ), см. Машина харуэллская Токсичность продуктов сгорания, методы снижения уровня 113—117, 155 [c.462]

При работе фрикционного устройства в поверхностных слоях накладок из ФПМ происходят сложные физико-химико-механические процессы, связанные с механо- и термодеструкцией и окислительными процессами связующего (крекинг, пиролиз и др.), деструкцией наполнителей, а также взаимодействием продуктов разложения связующего и наполнителей между собой н с металлическим контртелом — вторым элементом пары трения. Развитию этих процессов способствует присутствие кислорода (кислород воздуха кислород, адсорбированный поверхностями трения и порами кислород, введенный в состав материала его кислородосодержащими компонентами). Степень реализации этих процессов зависит от конкретных условий на фрикционном контакте, в первую очередь температуры, с увеличением которой усиливается интенсивность развития деструкционных процессов, глубина расщепления молекул и в результате образуются различные продукты распада. Все это оказывает существенное влияние на рабочие характеристики пары трения, на величину коэффициента трения и на интенсивность изнашивания. [c.321]

Влияние тепловой нагрузки на рабочую, температуру газорегулируемых тепловых труб с резервуарами, имеющими фитиль, подробно рассматривалось выше. Однако рассмотрение было проведено для условий постоянства температуры теплового стока. Интересно знать также влияние изменения температуры стока на рабочие условия тех же самых труб. Возрастание температуры теплового стока будет сопровождаться соответствующим повышением рабочей температуры. Кроме того, из уравнения (5.13) можно заключить, что повышение температуры стока снижает активную длину конденсатора, т. е. член в скобках в уравнении (5.13), в результате увеличения значений Г,,, с и Pv,s- Это еще ольше повышает рабочую температуру а. Таким образом, в ситуации, когда условия теплового стока меняются в широких пределах, газорегулируемая труба с устланным фитилем резервуаром, находящемся в равновесии с тепловым стоком, может потерять свои регулирующие свойства. [c.115]

Влияние внутренних факторов проявляется в старении и изнашивании материалов, воздействии рабочей среды. Воздейг ствие рабочей среды, кроме коррозионного и эрозионного разрушения узлов и деталей арегатов, проявляется во влиянии на рабочие характеристики агрегата давления и температуры, среды. Частота срабатывания и переходные процессы определяют режим работы агрегата и в некоторых случаях существенно влияют на работоспособность КУ. [c.134]

Главны йугол в плане ф — угол между проекцией главной режущей кромки на основную плоскость и направлением подачи — оказывает значительное влияние на шероховатость обработанной поверхности. С уменьшением угла ф шероховатость обработанной поверхности снижается. Одновременно увеличивается активная рабочая длина главной режущей кромки. Сила и температура резания, приходящиеся на единицу длины кромки, уменьшаются, что сиижает износ инструмента. С уменьшением угла ф возрастает сила резания, направленная перпендикулярно к оси заготовки и вызывающая ее повышенную деформацию. С уменьшением угла ф возможно возникновение вибраций в процессе резания, снижающих качество обработанной поверхности. [c.260]

Центрирование насадных деталей. Задача температуронезависимого центрирования встречается при посадке на валу роторов турбин, центробежных и осевых компрессоров и других агрегатов. Если температура ротора высока (рабочие диски турбин) или роторы изготовлены из легкого сплава (центробежные и аксиальные компрессоры), то на посадочном поясе образуется зазор, приводящий к дисбалансу и. биениям ро,тора. У многооборотных роторов зазор увеличивается еще действием центробежных сил, вызывающих напряжения растяжения, имеюи1 ие наибольшую величину у отверстия ротора. В таких случаях необходимо парализовать влияние и температурных деформаций и растяжения ступицы. [c.387]

Основываясь на результатах работы [223], можно предположить, что использование устройств, раскручивающих охлажденный и подогретый составляющие потоки, покидающие вихревые трубы, может повысить эффееты энергоразделения вследствие увеличения степени расширения в вихре. Это предположение получило экспериментальное подтверждение в работах А.П. Меркулова и его учеников, а также в работах В. И. Метенина и других исследователей из различных научных центров как в нащей стране, так и за рубежом [40, 112, 116, 137, 222, 226, 243, 245, 260, 262, 263, 270]. Экспериментально и теоретически подтверждено влияние на качество процесса теплофизических характеристик рабочего тела, в том числе и показателя адиабаты [35—40, 112, 116, 152, 153]. Частично получил опытное подтверждение вывод о пропорциональности абсолютных эффектов охлаждения от температуры газа на входе в сопло-завихритель [112,137]. Однако существенные расхождения теоретических предпосылок с результатами экспериментальных исследований не позволяют сделать вывод о достоверности рассматриваемой физико-математической модели процесса энергоразделения. Прежде всего расхождение заключается в характере распределения термодинамической температуры по поперечным сечениям камеры энергоразделения вихревых труб. В гипотезе рассмотрен плоский вихрь, поэтому объективности ради следует сравнить эпюры температуры для соплового сечения. Согласно [223], распределение полной температуры линейно по сечению, причем значение максимально на поверхности трубы. Эксперименты свидетельствуют о существенном удалении максимума полной температуры от поверхности, причем это отклонение не может быть объяснено лищь неадиабатностью камеры энергоразделения [17, 40, 112, 116, 207, 220, 222, 226, 227-231, 245, 251, 260, 262, 263, 267, 270]. Опыты показывают, что эффективность энергоразделения существенно зависит от геометрии трубы и длины ка- [c.154]

Отмеченное представляет только одну сторону вопроса системного решения задач. Другая же связана с расширением применения математических моделей ЭМУ на внешнюю область — на стадии производства и эксплуатации объекта с учетом случайного характера существующих воздействий. Это необходимо для оценки влияния различных технологических и эксплуатащюнных факторов на качество функционирования проектируемого изделия и позволяет прогнозировать вероятностный уровень его рабочих показателей с необходимыми в этих условиях точностью и достоверностью. Соответствующие модели и алгоритмы анализа должны при этом адекватно воспроизводить характер формирования случайных значений рабочих свойств изделий в различных условиях производства при учете разбросов параметров в пределах назначенных допусков и обладать способностью имитировать влияние на объект различных эксплуатационных факторов параметров источников питания, температуры, вибраций и пр. Такие модели могут служить одновременно основой для разработки алгоритмов моделирования испытаний ЭМУ при проектировании, что позволяет сократить объем и сроки реальных исследований макетных и опытных образцов проектируемых изделий. [c.98]

В отличие от холодп льного коэффициента Карно, зависящего только от температур кипения и конденсации, холодильный коэффициент цикла с дросселированием зависит дополнительно и от свойств рабочего тела. Выбор типа хладагента для цикла с дросселированием оказывает значительное влияние на степень его термодинамического совершенства. Степень термодинамического совершенства цикла с регул1фующим вентилем определяется отношением холодильного коэффициента Вр. в рассматриваемого цикла к холодильному коэффициенту цикла Карно ек, осуществляемого в том же интервале температур [c.32]

Характер нижней пограничной кривой рабочего вещества или величина теплоемкости в жидком состоянии с имеет также существенное значение. При большой величине с или при пологой левой ветви пограничной кривой тепло, затрачиваемое на подогрев жидкости от наиниз-шей температуры до температуры кипения, может оказать существенное влияние на среднюю температ>фу подвода тепла в цикле в сторону уменьшения ее. [c.459]

При определении эксергетического КПД установки в целом полезную работу (с учетом механических потерь, расхода работы на привод вспомогательных механизмов и др.) следует относить к изменению эксергни первичных источников энергии, которые применяются для получения теплоты. Если нагревателем служит камера сгорания, то вводимая в установку эксергия равна эксергии топлива Э. , значение которой близко к значению так называемой высшей теплоте сгорания топлива. Однако при сжигании органических топлив в камерах сгорания происходят большие потери эксергии, доходящие до 50%. Это вызвано тем, что по условиям прочности деталей установок допускаемая максимальная температура рабочего тела значительно ниже максимальной теоретической температуры горения топлив. Эта вынужденная разница температур эквивалентна, в смысле влияния на-работоспособность, необратимому теплообмену между источником теплоты п рабочим телом при такой же разности температур. [c.380]

Исследования влияния повышенных температур проводили на двух низкоуглеродистых низколегированных сталях 1 — от-оженной нри 685° С в течение 2 ч в вакууме и 2 — отожженной (При 920° С в течение 1 ч. Химический состав (%) и механические характеристики сталей (в скобках приведены значения для стали 2) 0 = 0,09(0,09) N = 0,008(0,009) Si = 0,19 (0,26) Мп = 0,38 (0,45) Р = 0,009 (0,006) 5 = 0,015(0,032) Си = = 0,12(0,09) Ni = 0,06(0,09) Сг = 0,07(0,08) А = 0,00(0,01) (7т = 296(243) МПа 0о = 4О5(369) МПа 6 = 38(34) % i 5 = = 76(73) %. Испытывали на усталость при изгибе с вращением образцы с диаметром рабочего сечения 8,0(10,0) мм гладкие и с концентратором напряжений глубиной 1,0 (0,9) мм и радиусом при вершине 0,13 (0,15) мм. Результаты исследований, приведенные в табл. 19, показывают, что наибольшим сопротивлением усталости рассматриваемые стали обладают при температуре около 375 °С, когда наиболее интенсивны процессы деформационного старения. Причем наиболее сильно эффект старения проявляется в присутствии концентрации напряжений. Увеличение предела выносливости образцов с надрезом при повышении температуры от 20 до 375 °С составляет 63%, тогда [c.106]

Электроэрозионная обработка имеет ограниченное применение для обработки силовых деталей авиационных и ракетных двигателей из жаропрочных сплавов. Но поскольку в некоторых случаях этот метод применяется, например, для обработки лопаток турбин за одно целое с диском в ТНА, то следовало выяснить состояние поверхностного слоя и его влияние на усталостную прочность. Исследование показало, что поверхностный слой сплава ЭИ437А после электроэрозионнрй обработки и последующей термообработки (см. табл. 3.6, режим 35) имеет глубину упрочненного слоя до 35—50 мкм. Интенсивность упрочнения поверхностного слоя при этом незначительна и составляет примерно 13—15%. Такая глубина и степень упрочнения поверхностного слоя связаны с особенностями физико-химических процессов электроэрозионной обработки высокими мгновенными температурами на отдельных участках обрабатываемой поверхности, насыщением поверхностного слоя, преимущественно по границам зерен, углеродом из рабочей жидкости (керосина) и образованием в нем карбидов хрома и титана [1 ]. [c.109]

Выводы и технологические рекомендации. Усталостная прочность жаропрочных сталей и сплавов при рабочих температурах и высокочастотном нагружении существенно зависит от следующих основных параметров качества поверхностного слоя шероховатости поверхности, глубины и степени наклепа. Технологические остаточные макронапряжения независимо от их величины и знака не оказывают заметного влияния на характеристики усталости. В условиях циклического нагружения и высоких температур они быстро релаксируются. [c.230]

На возможный выход БЭР в газовой промышленности оказывает влияние комплекс таких факторов, как зависимость удельного количества утилизируемого тепла от типа ГТУ и термодинамического цикла, резерв установленной мощности, переменный режим работы газопровода и ГТУ, температура окружающего воздуха, температура газа на выходе из теплообменника-утилизатора. Для регенеративных турбин удельные показатели возможной выработки тепловой энергии, за счет выхлопных газов составляют около 2,2 ГДж/ч на 1 МВт рабочей мощности, а для безрегенеративных — около [c.256]

Экспериментальные участки изготавливались из трубы 7,7X0,35 (сталь 1Х18Н10Т) рабочей длиной 402 мм. Рабочая часть трубы нагревалась путем непосредственного пропускания.переменного тока низкого напряжения. В многослойной теплоизоляции участка был вмонтирован многосекционный компенсационный электронагреватель, который исключал тепловые потери и их влияние на термопары, измеряющие температуру наружной поверхности опытной трубы. [c.107]

Третьей группой факторов, определяющих долговечность изделия, являются эксплуатационные. К ним относятся агрессивность среды, ее температура, давление, скорость перемещения, наличие активаторов или пас-сиваторов коррозионного процесса и др. Поскольку условия эксплуатации. из-за необходимости обеспечения требуемых технологических параметров менять практически невозможно, радикальными способами повышения коррозионно-механической стойкости в этом случае являются ингибирование рабочих сред и электрохимическая защита оборудования. Ингибиторы коррозии известны давно и широко применяются на практике. Однако не всякие ингибиторы коррозии могут быть эффективными ингибиторами коррозионной усталости. Целенаправленный синтез ингибиторов коррозионно-механического разрушения начат сравнительно недавно, поэтому число работ, посвященных их влиянию на коррозионную усталость металлов, крайне ограниченно. [c.4]

При теплостатических испытаниях неметаллических материалов, которые проводятся в таких же автоклавах, что и коррозионные испытания, исследуется влияние длительного воздействия рабочих условий (температура, давление) на структуру и физико-механические свойства. Изучается изменение во времени твердости, размеров, прочности на сжатие, конструкционной прочности. Кроме того, на всех образцах определяется изменение массы и линейных размеров, химического состава поверхностного слоя, а также оцениваются видимые поверхностные структурные изменения. [c.226]

Отработка конструкции гидродинамического подшипника герметичного ГЦН заключается в проверке работоспособности выбранных материалов пары трения в конкретной конструкции подшипника при реальных режимах по температуре, давлению, подаче смазывающей воды, нагрузкам и частоте вращения. Необходимо, чтобы испытательный стенд для отработки конструкции подшипников имитировал условия их размещения и крепления в натурной конструкции ГЦН, а также позволял исследовать влияние на работоспособность подшипников несоосности и перекосов, вызываемых неточностью изготовления узлов и деталей насоса. На рис. 7.12 представлена схема испытательного стенда для отработки радиального и осевого подшипников герметичного ГЦН с вертикальным расположением вала, отвечающая указанным требованиям. В герметичный насос вместо штатного нижнего радиального подшипника ставится испытываемый радиальный подшипник 2, а на конец вала ротора вместо рабочего колеса крепится вращающаяся часть испытываемого осевого подшипника 5. Невращающаяся часть осевого подшипника крепится на конце качающегося рычага 7, через который с помощью груза можно создавать требуемое усилие на осевом подшипнике. Насос с испытываемыми подшипниками соединяется с автоклавом 6, образуя единую герметичную полость. Автоклав снабжен электронагревателем. С помощью стендового насоса создается циркуляция через [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...