Поток Свойства

Это соотношение представляет собой общую форму записи универсальных условий совместности на границе раздела фаз разность нормальных проекций потоков свойства А по обе стороны границы равна поверхностной плотности возникновения свойства А на границе. Подчеркнем, что соотношение записано в собственной системе отсчета. [c.48]

Из вывода этого соотношения видно, что потоки свойства А должны записываться в собственной системе отсчета. [c.48]

Другая учебная программа предназначена для анализа локальных характеристик теплопередачи через стенку поперечно-обтекаемой трубы. Внешними варьируемыми параметрами являются числа Рейнольдса потоков внутри и снаружи трубы, степень турбулентности набегающего потока, свойства теплоносителей. Основное математическое содержание модели составляет приближенное решение интегрального уравнения [c.203]

Чтобы определить, обладает ли данный поток свойством отсутствия последствия, рассмотрим условную функцию надежности для оставшегося времени безотказной работы [c.146]

Теория Тэйлора. Теория переноса Тэйлора [Л.1-25] основана на предположении о том, что в турбулентном потоке свойствами транспортабельной субстанции обладает завихренность. При этом в полном соответствии с теорией [c.62]

Появившиеся за последнее время теоретические работы и экспериментальные исследования [81, 85, 103] подтверждают образование сферической ударной волны при разрушении пузырька, находящегося в потоке жидкости. Сила волны, также как и максимальная дальность ее распространения зависит от целого ряда факторов (первоначальный размер пузырька, гидродинамические характеристики ограждающего потока, свойства жидкости и т. д.). И хотя авторы работ расходятся в абсолютной оценке силы этой волны, ни у кого из них не вызывает сомнения, что на расстоянии, равном первоначальному радиусу кавитационного пузырька, она может быть достаточной для механического разрушения ограждающей поток поверхности. Некоторые опыты [103] показали также, что разрушение кавитационных пузырьков полусферической и тороидальной формы, находящихся на направляющей поверхности, сопровождается помимо образования ударной волны, прорывом их оболочки и образованием струи жидкости, ударяющей в поверхность. Однако сила струи недостаточна для разрушения или даже деформации материала поверхности, и это явление носит второстепенный характер. [c.30]

Облучение при температуре ниже температуры рекристаллизации — низкотемпературное облучение влияет на структурные изменения и механические свойства металлов и сплавов так же, как при холодной пластической деформации материал упрочняется, но теряет пластичность. Максимальная прочность углеродистых сталей при 20 °С достигается при облучении суммарным нейтронным потоком = 2 10 м . Изменение временного сопротивления, предела текучести и пластичности при 20°С аустенитной хромоникелевой стали при увеличении суммарного нейтронного потока if показано на рис. 15.11. При суммарном потоке нейтронов <р = 3 10 м сталь приобретает максимальное упрочнение. При дальнейшем увеличении суммарного потока свойства не меняются. [c.518]

В связи с этим нужно коэффициент осаждения определять в зависимости от критерия, учитывающего характеристику потока, свойства частиц и поверхности. Таким критерием является критерий С], от которого однозначно (рис. VI, 22) зависит коэффициент осаждения [c.213]

В СВЯЗИ С ЭТИМ нужно коэффициент захвата определять в зависимости от параметра, учитывающего характеристику потока, свойства частиц и поверхности. Таким параметром является параметр Сь от которого однозначно (рис. IX, 6) зависит коэффициент захвата [256] [c.285]

Так как скорость пара в верхнем по потоку конце испарителя равна нулю температуру 700 К принимаем за температуру невозмущенного потока. Свойства паров натрия при 700 К, необходимые для нахождения звукового предела, имеют следующие значения [c.85]

Дуговой разряд образуется между катодом и кольцевым анодом. Шпур плазменной дуги, одним концом касающийся катода, а другим — поверхности канала сопла, сжимается в сопле анода газовым потоком. Свойства этого потока не одинаковы по сечению из-за разной степени ионизации. Наблюдается резко выраженная центральная часть потока, что является следствием заметного изменения теплопроводности с уменьшением температуры, а также с уменьшением степени ионизации. Малое значение теплопроводности приводит к большому градиенту температуры, и, следовательно, к заметному изменению излучения, так что для молекулярных плазмообразующих газов центральная часть высокотемпературной дуги заметно отличается от ее остальных частей. [c.12]

Коэффициент 2 может быть определен из анализа автомодельных течений в пограничном слое с градиентом давления при 5 = О и вдуве или отсосе через обтекаемую поверхность жидкости с теми же, что и в основном потоке, свойствами. Как и ранее, необходимо использовать решения, соответствующие режиму с равным нулю трением на стенке. Опираясь на данные работы [11], можно определить диапазон чисел Рейнольдса (как положительных, так и отрицательных), который характеризуется приблизительно постоянной величиной 2. Соответствующая зависимость а2 от представлена на рис. 2. Со- [c.549]

Работа посвящена изучению фундаментальных свойств нового типа взаимодействия ударных волн с пограничным слоем в конических течениях - несвободного взаимодействия, обнаруженного в [1, 2]. Сущность этого типа взаимодействия состоит в том, что возникающая линия отрыва пограничного слоя в тех же условиях при свободном взаимодействии распространилась бы вверх по потоку за пределы передней кромки. Другими словами, при несвободном взаимодействии передняя кромка препятствует распространению линии отрыва вверх по потоку. Свойства стационарного явления несвободного взаимодействия, осуществляющегося в окрестности передних кромок летательных аппаратов пространственной формы при отрыве пограничного слоя, вызванного ударными волнами, не изучены. Это явление реализуется также в течениях с интерференцией, в воздухозаборниках и т.д. [c.57]

Пример 14.2. Найти изменение во времени распределения температуры и тепловых потоков от боковых поверхностей кирпичной колонны сечением I X 1 м и высотой 10 м. Условия на поверхностях колонны изображены на рис. 14.6. Теплофизические свойства кирпичной K.ni. iKH Х = 0,8 Вт/(м-К) с = = 900 Дж/(кг-К) р=1700 кг/м . Начальная температура Л = 20°С. [c.116]

Условием подобия температурных и скоростных полей теплоносителя является равенство чисел Pr=v/a двух потоков, причем число Рг зависит только от физических свойств теплоносителя. [c.47]

Критерий энергетической оценки Е для реакторов с шаровыми твэлами определяется четырьмя независимыми друг от друга сомножителями первый из них характеризуется только параметрами шаровой укладки (диаметр шарового твэла, объемная пористость активной зоны т) второй отражает физические свойства газового теплоносителя (теплопроводность X, удельная теплоемкость Ср, газовая постоянная R и динамическая вязкость ji) третий определяется параметрами газового теплоносителя (средним давлением в активной зоне р, нагревом газа в зоне ДГг, средней абсолютной температурой 7 pi i четвертый — средней объемной плотностью теплового потока qv и геометрией активной зоны. [c.92]

Так, в [166] для описания потока излучения в ди-с-персной среде с центрами переизлучения использована одномерная модель. При расчете учитывалось трехкратное переизлучение. Полученные формулы предлагаются для качественного анализа особенностей переноса излучения в широком диапазоне свойств среды. [c.146]

В ранее использованной модели [163, 171] предполагалось, что элементарные слои, образующие стопу, имеют толщину, равную d, и их оптические характеристики принимались равными характеристикам частиц. Такая связь между свойствами элементарного слоя и образующих его частиц может быть использована по крайней мере в качестве первого приближения при плотной упаковке частиц. Если система частиц сохраняет высокую объемную концентрацию при неплотной упаковке, связь между параметрами элементарного слоя и образующих его частиц будет более сложной. Для расчета этой зависимости служит геометрическая модель элементарного слоя—двумерная модель дисперсной среды [177], в которой реальные частицы, расположенные случайным образом в одной плоскости, заменены системой регулярно расположенных в узлах плоской квадратной сетки с шагом 2ур сфер. В рамках геометрической оптики взаимодействие излучения с поверхностью не зависит от ее размеров [125], поэтому принято, что сферы имеют единичный радиус. Предполагается, что поверхность их диффузно отражающая, серая. Для расчета характеристик элементарного-слоя используется вспомогательная схема (рис. 4.1), образованная моделью 2 и двумя абсолютно черными плоскостями I и 3. Задав на а. ч. плоскости 1 поток излучения плотностью qb, можно найти коэффициенты отражения и пропускания модели rt и Т( по отношению потоков, попадающих на плоскости / и 5 после многократного отражения на частицах, образующих систему 2, к заданному потоку, а затем поглощательную способность и равную ей степень черноты. [c.149]

Сравнительно недавно запись исходных -уравнений дисперсных потоков в дифференциальной форме проводилась по аналогии с однородной средой, молчаливо полагая, что свойства двухкомпонентной среды уже осред-нены IB пределах бесконечно малого объема. Более обоснованы уравнения, представляемые в исходной интегральной форме. [c.30]

Лй оси у (по нормали к поверхности нагрева). Продольная теплопроводность мала и ею можно для рассматриваемого слоя пренебречь. Далее для дисперсных потоков с небольшой концентрацией твердых частиц можно принять, что отклонения реологических свойств от ньютоновских будут учтены кажущейся вязкостью дисперсного потока т)п в соответствии, например, с (4-43). Принимая на стенке скорость движения нулевой, а профиль скорости в районе ламинарного подслоя толщиной 6л.п —прямолинейным, находим в порядке первого приближения изменение скорости потока в рассматриваемом подслое равным v —v i = v x = v x. Тогда [c.186]

Изучению гидромеханических и теплообменных свойств нового класса носителей — проточных дисперсных систем — посвящено основное содержание предыдущих глав. Рассматриваемые в заключительных главах теплообменники с промежуточным потоком дисперсного теплоносителя составляют особый класс теплообменных аппаратов, который можно разбить на группы. Прежде всего будем их различать по принципу действия [c.358]

В однофазном потоке границы течения определяются размерами канала. Анализ двухфазного потока осложняется тем, что границы течения определяются не только стенками, но и распределением фаз в пространстве, занимаемом потоком. Кроме того, это распределение п.зменяется в зависимости от скорости потока, свойств жидко-сти, размеров канала, его формы и других факторов. Мнончсство таких распределений и образует совокупность режимов течения. Из литературы известны описания снарядного, пробкового, пенистого, волнового, гребневого, кольцевого, полукольцевого, пузырькового, туманообразного и других течений [2, 24]. [c.9]

Рассмотрение особенностей теплообмена при кипении морской воды показывает, что с учетом влияния симплекса =/ (Le), учитывающего переменную концентрацию рассола, характер процесса определяется заданием тех же величин (теплового потока, свойств жидкости, гидродинамики потока и т. д.), что и при кипении дистиллята. Это позволяет использовать для обобщения экспериментальных данных по кипению морской воды критериальные уравнения В. И. Толубинского, С. С. Кутателадзе, М. А. Кичигина и Н. Ю. Тобилевича, [c.140]

Идея введения адного потока, свойства которого таковы, что он эквивалентен всем потокам, пересекающим поверхность раздела, принадлежит Буземаиу (10i33), впервые сформулировавшему ее в явном виде. Такой поток им был назван потоком перемешивания . Прим. автора. [c.112]

Адгезия к пластинам. Количество прилипших частиц пыля к пластинам, находящимся в потоке, определяется запыленностью потока, свойствами пыли и поверхности, а также расположением поверхности относительно оси потока. В связи с отсутствием обобщений проведенных исследований ограничимся экспериментальными данными по адгезии магнетитовой пыли диаметром менее 10 лк к горизонтальной пластине размером 40 см , находящейся в горизонтально расположенном прямоугольном воздуховоде сечением 40X40 см (см. табл. VI, 2). [c.215]

Исследования ВТИ (Н. Ф. Дер-гачев) показали зависимость коэффициента 1] от скорости потока, свойств золы (удельного веса и размера частиц) и газа (динамической вязкости). На основе опытов определены коэффициенты в формуле (8-7) и составлено расчетное уравнение для вычисления наибольшего местного износа трубы I шахматном 1пуч1 е, а именно [c.133]

Коэффициент теплопроводности к в законе Фурье (8.1) характеризует способность данного вещества проводить теплоту. Значения коэффициентов теплопроводности приводятся в справочниках по теплофизическим свойствам веществ. Численно коэффициент теплопроводности l==q/grad t равен плотности теплового потока при градиенте температуры 1 К/м. Понять влияние различных параметров, а иногда и оценить значение X можно на основе рассмотрения механизма переноса теплоты в веществе. Согласно молекулярно-кинетической теории коэффициент теплопроводности в газах зависит в основном от скорости движения молекул, которая в свою очередь возрастает с увеличением температуры [c.71]

Из уравнения (2.13) следует, что теоретический напор не зависит от рода жидкости [в уравнении (2.13) отсутствуют ве.1ичины, характеризующие физические свойства ншдкости . Гидрав.юческие потери являются функцией Re и, следовательпо, зависят от вязкости жидкости. Однако, если Re велико и имеет место турбулентная автомодельность потоков в рабочих органах насоса, то гидравлические потери п, следовательпо, напор насоса от рода жидкости не зависят, поэтому график напоров характеристики лопастного пасоса одинаков для разных жидкостей, если потоки в рабочих органах насоса авто-модельиы. [c.170]

Наиболее совершенной в настоящее время является фотометрическая методика, различные варианты которой описаны в [139, 151 —154]. Сущность этой методики — в кино- или фотосъемке через прозрачное окно частиц слоя одновременно с укрепленной на внешней поверхности визира и погруженной в дисперсную среду моделью абсолютно черного тела. По отношению оптических плотностей изображений слоя либо отдельных ча стиц и модели а. ч. т. можно определить при известной температуре системы степень черноты слоя и образующих его частиц (чего не допускают все другие методы). С помощью киносъемки можно измерять динамические характеристики. Например, при известных свойствах частиц определять температуру отдельных частиц и скорость их остывания [154]. Исследования, выполненные с использованием этой методики, позволили одновременно проследить изменения структуры псевдоожи-жепного слоя вблизи.поверхности и лучистого потока при поочередной смене пакетов частиц и пузырей газа [139, 152]. [c.138]

Для таких дисперсных систем, как туман, дым, запыленный поток, характерна малая концентрация рассеивающих частиц, и предположение о независимости рассеяния излучения отдельными частицами оказывается справедливым [125]. В ряде работ [153—167] урав- нение перепоса было использовано для определения оптических свойств двух разновидностей концентрированной дисперсной системы плотного и псевдоожижен-ного слоя. При этом были получены следующие качественные результаты для дисперсной среды в отличие от сплошной яркость в направлении касательной к по- [c.144]

В связи со значительным превышением объемной теплоемкости и теплопроводности твердого компонеитанад свойствами газа тепловые процессы в ядре потока определяются главным образом теплообменом между компонентами потока. Согласно результатам, изложенным в предыдущей главе, подобный теплообмен отличается высокой интенсивностью. [c.182]

При выводе выражения (6-15) не были сделаны никакие отраничения относительно порядка v и величины критерия Прандтля. Поэтому решение, полученное в более общем виде, пригодно для анализа как газовых, так и жидкостных троточных дисперсных систем При турбулентном течении несущей среды и при небольших объемных концентрациях. Последнее ограничение связано с влиянием повышенной концентрации на структуру и свойства потока (усиление яеньютоновских свойств системы, уменьшение степени свободы поведения дискретных частиц потока, перераспределение термических сопротивлений характерных слоев потока и пр.). Указанные обстоятельства по существу определяют граничное, критическое значение концентрации, за пределами которого полученные выражения неверны. Для потока газо-взвеси эти значения концентрации одениваются нами как [c.189]

Несмотря на определенное восполнение наших знаний о флюидных дисперсных потоках, последние нуждаются в специальных и всесторонних исследованиях. В первую очередь важно детально выяснить качественные изменения в структуре системы. Здесь при повышенных концентрациях необходимо в новых условиях вернуться к проблеме возможного вырождения турбулентности несущей среды, к задаче о распределении локальной и средней истинных концентраций, к необходимости оценить вид и значение критического и оптимального обобщающего критерия (включающего и соответствующие концеИтрации), к методам расчета аэродинамического сопротивления и реологических свойств системы и пр. Иначе говоря, лишь знание гидромеханических свойств флюидных потоков позволит надежно и на основе достаточно общих закономерностей вести их расчет в качестве массо- и теплоносителей. Важность этих задач определяется тем, что именно здесь возможно 264 [c.264]

Здесь Епр—приведенная степень черноты системы стенки канала— дисперсный поток Чс — ъкспернментально определяемый средний коэффициент облученности дисперсной среды, зависящий от истинной концентрации и радиационных свойств частиц, учитывающий эффект переизлучения лучистой энергии в массе движущих-с я частиц и поэтому зависящий от режима течения дисперсного потока в целом еэ.т — эффективная степень черноты частиц, экспериментально определяемая на основе истинных радиационных свойств частиц бет — степень черноты материала стенок канала в лучепрозрачной среде, определяемая по известным таблицам при Гст D/rfi—отношение диаметров капала и ч астиц т=йэ/ , где [c.272]

Однако характерный профиль скорости газа в движущемся про-тивоточно продуваемом плотном слое нельзя объяснить только эффектом снижения плотности в пристенной зоне. Так как сыпучая среда во входном участке располагается под определенным углом, то по оси камеры высота слоя больше, чем на периферии (рис. 9-1,а). При этом необходимо учитывать, что этот угол зависит от формы, физических свойств материала и скорости встречного потока газа. При отсутствии газового потока для гладких, окатанных и округленных зерен он равен примерно 30°. С увеличением скорости газа до предельной величины, при которой начинается псевдоожижение, угол откоса падает до 10° и ниже [Л. 305]. Согласно Л. 237] небольшая разность высот слоя вызывает значительную неравномерность расхода воздуха, особенно в невысоких и неизотермичных камерах. [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...