Модель осесимметричного течения

В рамках упрощенной модели осесимметричного течения могут быть определены сепарационные и расходные характеристики закрученного потока. Как уже отмечалось выше, сепарация жидкой фазы в таком потоке зависит в основном от размеров капель, угла закрутки и коэффициента скольжения. Степень влажности влияет на коэффициент сепарации значительно слабее это влияние обусловлено изменением размеров скоростей капель под воздействием несущей фазы увеличение уо приводит к уменьшению осевой и тангенциальной составляющих скоростей капель при этом уменьшаются центробежные силы, действующие на капли, но возрастает время их пребывания в потоке. Первый фактор оказывается более существенным, и с ростом уо коэффициенты сепарации несколько уменьшаются. Влияние угла закрутки при ai>30° оказывается значительным. Влияние степени влажности и при переменных углах закрутки остается достаточно слабым. При этих значениях возникают отрывные возвратные течения, способствующие пере- [c.176]

Типичный пример неплоской послойной модели — осесимметричное течение, состоящее из вложенных цилиндрических слоев с постоянной завихренностью и плотностью в каждом слое. В зависимости от типа симметрии течения, послойные модели удобно изучать в соответствующей системе ортогональных криволинейных координат i, С2, Сз, предполагая, что координатные линии Сз совпадают с вихревыми, а координатные линии i и С2 лежат на жидких поверхностях, причем i совпадает с линиями тока невозмущенной стационарной задачи. Для широкого класса послойных моделей геометрические свойства пространства, связанного с такими системами координат, характеризуются только тремя диагональными компонентами, отличными от нуля (/11, (/22, дзз метрического тензора и его детерминантом д, которые так же как и профиль скорости невозмущенного течения считаются независимыми от i. [c.208]

Измерения переноса количества движения в случае полностью развитого течения в трубе позволяют непосредственно оценить затраты энергии на перемещение жидкости. Еще более важно отметить, что полностью развитое течение в трубе является очень удобной моделью для изучения механики жидкости, позволяющей продемонстрировать основные ее законы. Это очевидно из рассмотрения уравнения Навье — Стокса для осевой компоненты скорости при стационарном ламинарном осесимметричном течении в отсутствие массовых сил. В цилиндрических координатах оно имеет вид [686] [c.152]

Новое слагаемое, содержащее коэффициент при вторых производных для турбулентной вязкости, обеспечивает правильное предсказание течения в круглой струе, уменьшая турбулентную вязкость в осесимметричных течениях (см. [21]). Слагаемое с (7 , обеспечивает некоторое увеличение турбулентной вязкости в слое смешения для того, чтобы уменьшить расчетную длину начального участка в круглой и плоской струях. Поскольку эти слагаемые могли внести нежелательные искажения при описании течения вблизи стенки по сравнению с оригинальной версией модели С-А оба слагаемых умножались на корректировочную функцию ( 5(б ), равную нулю на стенке и асимптотически стремящуюся к единице вдали от нее (см. соотношения (4.2)). [c.587]

Рассмотрим далее осесимметричное кольцевое течение со срывом части жидкости более легкой фазой. Чтобы определить количество жидкости, уносимое потоком газа, примем приближенную модель этого течения. Вследствие малой толщины жидкого слоя волны на его поверхности будем считать плоскими, тогда к жидкому слою можно применить все закономерности, полученные для разделенного волнового течения. [c.86]

Пульсирующие течения недостаточно поняты. Существует несколько теорий этого явления, основанных на наблюдениях и анализе. Так как большая часть экспериментальных исследований выполнена на осесимметричных моделях, пульсирующее течение будет рассмотрено подробнее в разделе об осесимметричных потоках. В этом разделе будет дана краткая характеристика пульсирующего течения. [c.224]

В новой модели - г/ -92 применен иной критерий, использующий для описания отличительных особенностей осесимметричных течений неоднородность распределения турбулентной вязкости [c.444]

Околозвуковое течение может быть чисто дозвуковым или чисто сверхзвуковым. Однако наибольший интерес представляют трансзвуковые течения, в которых происходит переход через скорость звука. Здесь будут рассматриваться именно такие гладкие околозвуковые течения в рамках модели плоскопараллельного безвихревого изэнтропического течения. Тем не менее надо иметь в виду, что многие из отмеченных ниже фактов и свойств верны и для осесимметричных течений (см. упражнения 20, 21). [c.287]

Структура закрученных потоков (193). 5.1.2. Модель радиально-уравновешенного течения (197). 5.1.3, Осесимметричные течения с закруткой (206), [c.4]

Перечисленные уравнения существенно упрощаются, когда рассматривается движение среды в предположении малых отклонений переменных от своих установившихся значений, так как при этом появляется возможность линеаризации нелинейных функций. Кроме того, могут быть приняты и другие допущения, которые в каждом конкретном случае должны быть оправданы характером исследуемого неустановившегося процесса в гидро- или в пневмосистеме. К таким допущениям, например, относятся предположения об осесимметричном течении сред в трубах и о малой длине начального участка по сравнению с общей длиной трубы. Ниже мы более подробно рассмотрим случаи ламинарного и турбулентного неустановившихся течений в трубах с целью получения математической модели, удобной для расчета и исследования динамических режимов, возникающих в гидро- и пневмосистемах. [c.190]

По результатам ряда исследований обратного уступа можно заключить, что в интервале умеренных чисел = 2.3-3.5 при больших значениях числа Рейнольдса Ке,., вычисленных по условиям в потоке перед отрывом и расстоянию от передней точки до точки отрыва Х, на верхней кромке, отношение длины области первого отрыва к высоте О как для ламинарного, так и для турбулентного пограничного слоя почти не зависит от чисел и Ке. На фиг. 3 приведены также данные опытов [ 13] для X = О по обтеканию моделей каверн при числе = 2.78 с турбулентным пограничным слоем. Как показано в [13], при малых числах Ке, для осесимметричного течения длина области первого отрыва превышает эту длину для плоского течения. [c.127]

Переход от реальных осесимметричных или двумерных течений к одномерной модели значительно упрощает гидродинамическую задачу и позволяет получить простые зависимости, удобные для технических расчетов. Однако этот переход можно обоснованно осуществить, лишь зная закономерности распределения скоростей и давлений в реальных потоках, сводимых к одномерным, и поэтому далее значительное внимание будет уделено изучению таких закономерностей. [c.146]

Расчет диффузоров для парокапельных потоков может быть осуществлен в рамках плоской (осесимметричной) модели с использованием уравнений (4.1) — (4.10) или (5.8), (5.9). При этом учитываются механическое и тепловое взаимодействие фаз. В простейшем случае задача рассматривается одномерной и исходными служат уравнения (6.16) — (6.21). Наиболее достоверные результаты могут быть получены при рассмотрении течения в плоском диффузоре. Вначале расчет ведется без учета пограничного слоя, а затем рассчитывается пограничный слой и вводятся необходимые коррективы на распределение параметров несущей и дискретной фаз в ядре течения. Расчетная сетка выбирается так же, как и при расчете сопла Лаваля [61]. Распределения скоростей паровой фазы вдоль диффузора и в поперечных сечениях, а также коэффициентов скольжения определяются в предположении моно-дисперсной структуры. Отметим следующие структурные особенности парокапельного потока в плоском диффузоре, обнаружен- [c.239]

Использование метода диффузии от системы линейных источников тепла для определения коэффициента /), при нестационарном протекании процесса имеет свои особенности. Это связано, прежде всего, с необходимостью рассматривать в общем случае задачу в сопряженной постановке, так как процессы теплопереноса в теплоносителе и в стенках труб взаимосвязаны, а условия на границе с теплоносителем неизвестны. При использовании модели течения гомогенизированной среды удается избежать необходимости определения полей температур в стенках труб и заранее задать граничные условия, используя понятие коэффициента теплоотдачи, зависящего от граничных условий. При этом тепловая инерция витых труб. учитывается введением в систему уравнений, описывающих нестационарный тепломассоперенос в пучке, уравнения теплопроводности для твердой фазы, а изменение температуры труб во времени и пространстве идентично изменению температуры твердой фазы гомогенизированной среды. Система уравнений (1.36). .. (1.40), приведенная в гл. 1, позволяет рассчитать поля температур теплоносителя и стенки труб (твердой фазы), зависящие от продольной и радиальной координат в различные моменты времени, т.е. решить двумерную нестационарную задачу. В гл. 5 будет рассмотрена система уравнений и метод ее расчета, которые позволяют решить задачу и при асимметричной неравномерности теплоподвода. Однако, как показали проведенные исследования стационарных трехмерной и осесимметричной задач, коэффициент В,, определенный для этих случаев течения, остается неизменным при прочих равных условиях. Поэтому при экспериментальном исследовании нестационарного тепломассопереноса в пучках витых труб целесообразно ограничиться рассмотрением только осесимметричной задачи. Такая задача решена впервые, поскольку все предыдущие исследования ограничивались использованием одномерного способа описания процессов нестационарного теплообмена в каналах, когда рассматривается течение с постоянной по сечению канала скоростью и температурой, которые изменяются только по длине канала. При этом температура стенки определяется из уравнения Ньютона для теплового потока по экспериментальным значениям коэффициента теплоотдачи [24, 26]. [c.57]

Экспериментально измеренные поля скорости и температуры в безразмерном виде представлены на рис. 4.4, а, 6. Видно, что характер изменения этих параметров идентичен, но с уменьшением шага 5/ , или числа наблюдается более интенсивное выравнивание неравномерностей температуры. Поля рм, полученные по результатам измерений и к Т, используя уравнение состояния, представлены на рис. 4.4, в. Видно, что этот параметр также изменяется по радиусу пучка. На рис. 4.5 представлены экспериментальные поля и, Т, а также поля ри и.рм для пучка витых труб с числом Ггм = 232 для ядра потока. Здесь они сопоставляются с результатами теоретических расчетов системы уравнений (1.8). .. (1.11), проведенных методом, изложенным в работе [9]. Видно, что для области течения, где стенка витых труб не оказывает влияния, наблюдается хорошее совпадение опытных и расчетных полей и, Т, ри и ри . Следовательно, в случае, когда источником создания неравномерности поля скорости в ядре потока является только неравномерное поле температуры, сформированное неравномерным полем тепловыделения, наблюдается сравнительно небольшое изменение скорости по радиусу пучка (см. рис. 4.5, а). В то же время неравномерности Т, ри, ри в поперечном сечении пучка являются значительными (см. рис. 4.5, а, б в). Позтому при расчете температурных и скоростных полей в пучке витых труб в рамках гомогенизированной модели течения для осесимметричной задачи следует [c.105]

Обнаруженное влияние поля температуры теплоносителя, сформированного неравномерным полем тепловыделения по радиусу пучка витых труб, на поле скорости потока необходимо учитывать при разработке модели течения и ее математическом описании и при нестационарном протекании процессов тепломассопереноса. Необходимость использования уравнения движения в виде (1.8) может быть обоснована также при исследовании процесса выравнивания неравномерности поля скорости, сформированной входным патрубком при адиабатическом течении воздуха. Эксперименты проводились на моделях теплообменного аппарата с 127 витыми трубами овального профиля с относительным шагом S/ d = 16 и числом Fr , = 470 на экспериментальной установке, описанной в [39]. Вход потока в пучок бьш осесимметричным. Неравномерность поля скорости формировалась системой входных решеток, уровень турбулентности за которыми составлял 6%. Скорость потока измерялась в выходных сечениях пучков различной длины трубкой полного напора, малочувствительной к углу скоса потока до 20° [39]. Длина пучков соответствовала расстояниям от входа lid, 18,7d, 90,5d. При этом входные условия сохранялись неизменными, число Re s 10 и = 305 К. Среднеквадратичная погрешность определения скорости составляла 3%. [c.107]

Исследованы вопросы торможения сверхзвукового электропроводящего потока магнитным полем. Рассмотрено течение проводящего газа в круглой трубе при наличии осесимметричного магнитного поля, создаваемого единичным токовым витком или соленоидом конечной длины. Анализ проведен на основе уравнений Эйлера (невязкий газ), а также полной системы уравнений Навье-Стокса ( ламинарное течение вязкого газа и турбулентное течение, описываемое с помощью однопараметрической модели турбулентности). Численное моделирование проведено с привлечением неявной релаксационной конечно-разностной схемы, являющейся модификацией метода С. К. Годунова. [c.386]

При течении в сопле с начальной закруткой по закону твердого тела возникает зона обратных токов и в области сужения сопла образуется критическая линия, на которой продольная составляющая скорости внешнего потока г l обращается в нуль. Эта линия является особой для уравнений пограничного слоя. Аналогичная особенность возникает при расчете пограничного слоя в гидродинамической модели вихревой форсунки [1], а также при обтекании закрученным потоком осесимметричного тела с протоком и затупленными передними кромками. [c.538]

Рассмотрим решение двумерной задачи прессования круглого прутка в жесткой конической матрице, основанное на исследовании течения материала в коническом канале, проведенном В. В. Соколовским [121 ]. В этом решении предполагается, что течение является радиальным и используется модель нелинейно-вязкого т-ела. Уравнение состояния для этого случая следует из уравнения (2.100) при = О, tUi т. Тогда начальный участок кривой ползучести — прямая линия. Так же, как и для плоской задачи (см. 38), В. В. Соколовским показано, что и для осесимметричной задачи решение ее сводится к интегрированию [c.150]

В прошлом основные свойства отрыва потока исследовались на простых моделях, таких, как впадина, уступ, игла. Углубление на поверхности летательного аппарата может вызвать разрушение конструкции из-за нестационарного течения в нем, но углубления вместе с тем полезны для увеличения сопротивления гиперзвуковых космических летательных аппаратов, возвращающихся в атмосферу Земли. Отрыв потока перед уступом аналогичен отрыву потока от иглы, установленной перед затупленным телом. Если игла установлена перед затупленным осесимметричным телом, прямой скачок перед затупленным телом может перейти в конический, и тогда между концом иглы и носовой частью тела формируется коническая область отрыва потока, в результате чего [c.230]

Этот частный случай отрыва потока может быть применен для практических приложений с использованием преимуществ отрывного течения. Отрыв такого типа может существовать как в ламинарных, так и турбулентных течениях, включая взаимодействие скачка уплотнения с пограничным слоем, присоединение оторвавшихся слоев и пульсационные нестационарные течения. Вначале перечисляются некоторые возможные практические приложения затем описываются особенности механизма течения. Наконец дается описание подробной картины течения на основе экспериментальных наблюдений. Экспериментальные исследования проводились большей частью на цилиндрических моделях с носовыми частями, имеющими полусферическую форму, плоскую форму, полусферическую форму с плоским срезом, а также форму оживала и усеченного конуса. Интервал исследуемых чисел Маха набегающего потока 1,75 Моо 14 ж чисел Рейнольдса, вычисленных по диаметру цилиндрической части тела, 0,85-10 Re 1,5-10 . Течение около таких осесимметричных моделей при нулевом и отличном от нуля углах атаки будет рассмотрено более тщательно после рассмотрения свойств течения около двумерных поверхностей при нулевом угле атаки. Коэффициенты сопротивления, подъемной силы и т. п. определялись каждым исследователем по-своему, что будет упомянуто в соответствующих разделах. [c.218]

При описании модели обратной струи течение для простоты предполагалось осесимметричным. Сила тяжести нарушает эту симметрию и в частном случае каверны за телом может вызвать значительное взаимодействие с возвратным течением и даже привести к его полному исчезновению. [c.196]

В случае установившегося осесимметричного закрученного течения в цилиндрическом канале размер вихря будет увеличиваться вниз по потоку, и на некотором участке канала можно полагать, что вихрь имеет ядро постоянного размера е (см. табл. 3.1, модель III). Поле скорости, соответствующее этой модели, записывается как [c.156]

Модели для исследования этой проблемы имеют вид осесимметричных тел с различными затуплениями и тонкими стержнями (иглами), установленными перед этими телами. Примеры таких моделей с иглами и без них показаны яа фиг. 24—36. Затупление носовой части может варьироваться за счет изменения площади плоского участка носовой части от нескольких процентов до 100 относительно максимальной площади поперечного сечения модели. Игла может иметь форму цилиндра с коническим заострением, цилийдра с плоским торцом или состоять из нескольких цилиндров различных диаметров. Длины и диаметры игл различны. Течение около таких тел подобно двумерному, описанному в разд. 5.3, за исключением, например, пульсирующего течення. Одно из основных качественных различий между двумерным и осесимметричным течениями заключается в том, что переход от одного типа отрыва к другому в первом случав сопровождается пульсирующим течением, в то время как во втором случае неста-ционарность не наблюдалась [49]. При нулевом угле атаки были измерены [46] угол отрыва и распределение давления на поверхности тупого тела при М , = 1,% и Ке/см = 1,3-10 . Распределения давления и скорости, а также коэффициенты сопротивления и теплопередачи для тупых тел при М = 12,7 — 14,0 и Не/см =0,29-10 определены экспериментально [54]. [c.229]

Весьма эффективным средством измерения теплового потока являются термоиндикаторные покрытия, изменяющие цвет или прозрачность при определенной, не зависящей от давления температуре ГЗ, 4, 12. В качестве типичного примера для осесимметричных течений на фиг. 16 представлена фотография модели, покрытой термоиндикатором (нерасплавившийся индикатор белого цвета через узкий слой расплавившегося индикатора видна темная модель). Полезны для понимания структуры течений спектры предельных линий тока, получаемые путем размывания потоком точек краски, нанесенных на поверхность модели. Признаком отрыва служит появление огибающей предельных линий тока и изменение направления напряжений трения линия отрыва является линией отекания , линия присоединения — линией растекания . Следует отметить, что этих сведений иногда далеко не достаточно для исчерпывающего понимания трехмерных отрывных течений, как будет видно из дальнейшего, и для достижения этой цели необходимы либо исследование внешней части сжатого слоя, либо расчет. [c.272]

Круглая струя жидкости с осесимметричными свободными границами представляет собой исторический и уникальный пример безвихревого течения, поле скоростей которого было точно описано с помощью аналитических функций. В других случаях, в том числе и в случае осесимметричных трехмерных течений, не существует формул, аналогичных полученным в двумерной теории. Важный вклад в строгую математическую теорию трехмерных струй и каверн внесли Рябушинский [62], Гилбарг [29], Серрин [72, 73], Гарабедян, Леви и Шеффер [23] и др. Однако практический расчет осесимметричных свободных струйных течений по-прежнему основан на разнообразных приближенных методах. К ним относятся, например, два метода расчета полей течения и сил с помощью замены каверны телом, близким по форме к телу Рэнкина, определяемому методами распределения источников — стоков [59, 89], а также релаксационные [53, 77] и электролитические [67] методы расчета осесимметричных течений. Гарабедян [22] предложил итерационный метод аппроксимации функции тока и использовал его для расчета поля кавитационного течения и сопротивления круглого диска по модели Рябушинского. Сопротивление дисков, конусов и других тел рассчитывалось по известным распределениям давления для аналогичных двумерных профилей [4, 58, 60]. В случае кавитационных течений для трехмерных аналогов двумерных тел получаются другие формы каверн. Однако распределения скоростей (и следовательно, давления) на смоченной части эллипсов и сфероидов подобны. Поэтому для тел с затупленной носовой частью лобовое сопротивление определяется с достаточной точностью. Наоборот, результаты для клина и конуса с одинаковым углом при вершине различны. [c.226]

Пример стационарного одномерного винтового потока, когда лииии тока совпадают с вихревыми линиями (п. 1.4.1), рассмотрим в рамках модели закрученного осесимметричного течения. С этой целью запишем (1.44) в цилиндрических координатах. Предположим, что компо1генты скорости зависят только от радиальной координаты и = onst Ф 0. Тогда из первого уравнения (1.44) следует, что щ =0, т. е. получаем течение с линиями тока, расположенными на соосных цилиндрах. Комбинируя второе и третье уравнения (1.44), получим [c.150]

Анализ определяющих течение уравнений (п. 1.5) показывает, что условие осевой симметрии позволяет гюстроить строго общую модель осесимметричных винтовых вихрей, так как при этом д/д% = 0, иу = 0. Следовательно, уравнение Гельмгольца (1.71) выполняется для любого распределения вертикальной компоненты завихренности по г. Из (1.68) найдем [c.152]

Предварительные замечания. В Коллективном тестировании моделей турбулентности-1990/91 [7 ] участвовала одна из версий однопараметрической модели [4] для турбулентной вязкости ( z/ -90 ), близкая к модифицированной модели L. Kovasznay [1]. Эта модель отличается попыткой учета осесимметричности течения. С этой целью в нее введена поправочная функция, зависящая от параметра r Fi/z/ , где г определяется по следующим правилам. Введем в окрестности рассматриваемой точки xq поверхность А щ х) = onst = z/ (xq). Построим плоскость В, содержащую вектор grad (щ) и rot U. Определим г как радиус кривизны линии пересечения поверхности А и плоскости В. [c.441]

Мотивация для включения в модельное уравнение слагаемых, содержащих Ащ + N2, связана с рассмотрением осесимметричных течений. Известно [15], что осесимметричные течения отличаются от плоских структурой крупномасштабных вихрей. Если в плоской струе доминирует антисимметричная мода колебаний, то в осесимметричной - первая азимутальная мода. Поэтому важно найти безразмерные критерии, описывающие отличательные особенности осесимметричных течений. Одна из попыток введения критерия такого рода предпринята в [16], где с целью модификации двухпараметрической модели турбулентности предложено использовать один из инвариантов (детерминант) тензора скоростей деформаций. Попытки использовать этот прием для улучшения однопараметрической модели для турбулентной вязкости оказались неудачными. [c.444]

При применении гомогенизированной модели течения в случае нестационарного протекания процесса наряду с уравнениями движения, энергии, неразрьшности и состояния, необходимо рассматривать уравнение, описывающее распределение температуры в витых трубах (в твердой фазе). При этом определяются распределения температуры теплоносителя и твердой фазы. Таким образом, если при стационарном протекании процесса использовалась однотемпературная модель гомогенизации реального пучка витых труб (когда из расчета определялись только поля температуры теплоносителя),. то в случае нестационарного протекания процесса используется двухтемпературная модель. Поэтому использование гомогенизированной модели течения для расчета нестационарных полей температур в пучке витых труб требует дополнительного обоснования, поскольку такой подход может влиять на теплоинерционные свойства гомогенизированной модели. Математическое описание задачи для осесимметричной неравномерности поля тепловыделения в поперечном сечении пучка витых труб при нестационарном течении гомогенизированной среды можно представить следующей системой уравнений [27] [c.20]

Составленная ЭВМ-программа позволила получить интересные результаты, характеризующие влияние изменяющегося во временн осесимметричного температурного поля (изменение температуры по радиусу было принято линейным) на изгиб трубки под действием постоянного изгибающего момента М, Расчет выполнен для трубки, внутренний и наружный диаметры которой составляют 27 и 28 мм. В первой половине цикла (в течение 600 с) температура на внутренней и наружной поверхностях трубы согласно условию возрастала с постоянной скоростью от 480 °С до конечного значения = 530 °С и Ть max. которое варьировали. Во второй части цикла (600 с) температура уменьшалась до исходного значения 480 °С. Материал трубы — сталь 12Х18Н9, число подэлементов структурной модели было принято равным двум (линейное упрочнение). Время цикла 1200 с было разбито на 400 равных шагов, при этом расчет одного цикла (ЕС 1033) занимал 2,5 мин. [c.245]

В задаче устойчивости круговой замкнутой цилиндрической оболочки в условиях ползучести при действии продольной сжимающей нагрузки для расчета критического времени необходимо задать некоторый начальный прогиб. В работах Френча и Пателя, Самуэлсона, Хоффа [240] задается осесимметричный периодический по длине оболочки начальный прогиб. В течение всего процесса ползучести в возмущенном движении оболочка остается осесимметричной, й критическое время (в геометрически линейной постановке) определяется обращением прогиба в бесконечность. В уравнениях, описы-вгиощих ползучесть, Хофф в работе [240], как и в большинстве своих работ, не учитывал упругих деформаций. Зависимость критического времени от амплитуды нач-ального прогиба для двухслойной модели оболочки, как и в задачах выпучивания стержней, носит логарифмический характер, В работах последнего времени [242] Хофф предложил учитывать влияние упругой деформации на критическое время с помощью приближенной формулы [c.276]

Николл [20] измерил давление и коэффициенты теплоотдачи при ламинарном течении в осесимметричном вырезе на модели фиг. 37) при нулевом угле атаки в интервале гиперзвуковых скоростей 11 М оо 20,1 и интервале чисел Рейнольдса 2,36 -10 < Ке/см < 5,35 10 [c.43]

Здесь рассматривается сложная картина течения около осесимметричного тела с иглой на основе материалов испытаний, выполненных при М = 10 [59] и нулевом угле атаки, а также при М = 1,96 [46]. Вуд [59] научал отрывные течения фотографическим методом и теоретически исследовал область взаимодеЁствия скачка уплотнения с пограничным слоем. Модели представляли собой полые цилиндры из латуни диаметром 19 мм с выступающими иглами различной длины диаметром 1,17 к 3,17 мм. Одна модель схематически показана на фиг. 47. [c.239]

Модель турбулентной вязкости, введенная Буссинеском, хорошо себя зарекомендовала для описания свободных турбулентных течений, например осесимметричных струй [144]. Однако если для турбулентной струи Шлихтинга предположение о постоянстве турбулентной вязкости представляется естественным из-за узости области струи, то для течения, поронаденного взаимодействием вихревой нити с плоскостью, вихревую вязкость более реально считать переменной — нулевой на плоскости и максимальной на оси. То же самое можно сказать, например, о течении, порожденном затопленной струей, вытекающей из отверстия в плоской стенке. Опытные данные [21, 256] свидетельствуют о том, что турбулентной является лишь узкая приосевая коническая зона, тогда как во внешней области турбулентность практически отсутствует. [c.144]

Рассматривается установившееся течение несжимаемой вязкопластической среды между двумя осесимметричными поверхностями, одна из которых неподвижна, а другая врагцается с постоянной угловой скоростью. Показано, что в случае модели без учета сил инерции частицы движутся по окружностям. Если же учитывать силы инерции, то под их влиянием частицы, находящиеся в данный момент на некоторой окружности, в следующий момент времени перейдут на другую окружность, и этот процесс смены орбит происходит все время. [c.366]

На примере оптимизации ступени турбины по снимаемой мощности в приближении осесимметричного радиально уравновешенного (в контрольных межвенцовых сечениях) течения идеального (невязкого и нетеплопроводного) газа получено строгое решение отвечающей такой модели одномерной вариационной задачи. Оптимизация выполнена при фиксированных потоке на входе в ступень, ее радиальных габаритах и скорости вращения рабочего колеса и при ограничении на максимально допустимые числа Маха и углы поворота потока перед и за рабочим колесом. Решение сведено к определению распределений осредненных по времени и в окружном направлении параметров в контрольных сечениях. Обнаружены два типа оптимальных распределений с участками двустороннего и краевого экстремумов по числу Маха и углу поворота потока. В одном из них предельные числа Маха и углы поворота потока достигаются одновременно у втулки за направляющим аппаратом и (или) за рабочим колесом. Примеры демонстрируют заметное увеличение мощности в результате оптимизации. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...