Течение пульсирующее

Единичный акт усталостного откола. Используем кривую усталости (кривую Велера) для одного зерна. Эта кривая определяет зависимость предельного числа циклов N (после которого происходит разрушение) от максимального напряжения (или нагрузки) в течение пульсирующего цикла. Напомним, что под пульсирующим понимается цикл, минимальное напряжение в котором равно нулю. Форма цикла и частота слабо влияют на предельное число циклов. Характерная кривая усталости изображена на рис. 207. [c.509]

Термодинамический анализ турбулентной многокомпонентной среды проведем здесь в предположении, что одноточечные корреляции <А"В > для любых, но не равных гидродинамической скорости течения, пульсирующих термодинамических параметров А В малы по сравнению с членами первого порядка <АхВ>1а могут быть опущены, т.е. [c.210]

Как показывает опыт, течение газа по достижении в промежуточном сечении трубы критического значения скорости ш р (равного местной скорости звука с) превращается после этого сечения из стационарного в нестационарное, или пульсирующее движение в потоке газа развиваются интенсивные колебания, приводящие к значительным потерям энергии движения и в конечном счете к возрастанию энтропии газа. [c.326]

Турбулентное движение жидкости имеет сложный характер скорость жидкости в каждой точке потока изменяется со временем нерегулярно и беспорядочно, т. е. пульсирует по законам случая вокруг некоторого среднего значения. Поэтому при описании турбулентного течения вводят понятие средней скорости движения и скорости пульсационного движения жидкости. В этом смысле турбулентное течение можно рассматривать как наложение на усредненное движение жидкости нерегулярного (пульсационного) движения. [c.369]

На расстоянии от начала трубы большем, чем предельная длина, скорость газа не возрастает, но зато изменяется характер течения и последнее превращается из стационарного в нестационарное (пульсирующее). [c.666]

В турбулентном потоке в фиксированной точке пространства скорость, давление и температура непрерывно и неравномерно изменяются во времени (рис. 13.1). Такие изменения называются пульсациями-, они являются наиболее характерным свойством турбулентного течения. Элементы жидкости, пульсирующие в потоке, представляют собой не отдельные молекулы, а относительно крупные образования ( турбулентные моли ). [c.255]

Интерес представляет картина движения отдельных частиц жидкости, расположенных в данный момент в различных местах волновой пленки. Наибольшей скоростью обладают частицы жидкости, находяш,ейся вблизи свободной поверхности гребней волн. В промежутках между гребнями, где толщина пленки минимальна, отдельные частицы жидкости останавливаются и даже приобретают на некоторое время обратное движение. Вместе с тем до чисел Рейнольдса, меньших 1600 сколь-нибудь заметного турбулентного перемешивания жидкости в пленке не наблюдается. Волновое течение представляет собой слоистое пульсирующее течение жидкости. [c.165]

Кроме того, в реально существующих кавитационных течениях не происходит смыкания верхней и нижней границ каверны, хвостовая часть каверны пульсирует, а в ряде случаев периодически разрушается, образуя тонкий турбулентный след, содержащий пузырьки воздуха, попавшие в каверну вследствие диффузии газа из окружающей среды. [c.56]

В п. 5.2 отмечалось, что в газообразных взрывчатых веществах обычно наблюдается пульсирующая детонация, при которой Течение в зоне Химической реакции становится турбулентным. Результаты экспериментов свидетельствуют о том, что фронт лазерного горения имеет ячеистую структуру [,7]. Известно, [c.105]

При турбулентном режиме течения скорость в каждой точке потока пульсирует около некоторого среднего по времени значения. Вследствие этого возникает интенсивное поперечное перемешивание жидкости, что и вызывает интенсивный обмен количеством движения и теплотой между слоями с различной скоростью. [c.131]

Этот результат показывает, что в трубе постоянного сечения с сопротивлением и при отсутствии отвода тепла непрерывный переход через скорость звука (т. е. от дозвуковой скорости течения к сверхзвуковой) невозможен. В самом деле, допустим, что скорость течения газа в трубе достигла значения W, большего местной скорости звука с. Так как точка w = является точкой максимума функции s(z >), то s энтропия газа по самой природе реальных процессов может только возрастать, но не убывать. Это и означает, что переход через скорость звука в трубе постоянного сечения неосуществим, т. е. при w = имеет место кризис течения, а сама скорость w есть критическая скорость течения Шкр. Как показывает опыт, течение газа по достижении критического значения скорости Шкр (равного местной скорости звука с) превращается из стационарного в нестационарное, или пульсирующее, т. е. в потоке газа при переходе через критическое значение скорости развиваются интенсивные колебания, приводящие к значительным потерям энергии движения и в конечном счете к возрастанию энтропии газа. [c.290]

При плотностях теплового потока, существенно больших второго критического значения <7 p2, течение паровой пленки устойчиво и граница раздела фаз обычно наблюдается достаточно отчетливо. По мере приближения к 1ф2 граница раздела начинает все более интенсивно пульсировать, и при q /щп паровой слой принимает сильно колеблющиеся неправильные формы. Второй кризис (прекращение пленочного кипения) выражается 208 [c.208]

Пульсирующий режим горения факела при частоте вращения ТВД 2500—3500 об/мин и выше, вплоть до срыва факела. Причина этого — недостаточная (35 мм) ширина стабилизаторов.. После увеличения их ширины до 40 мм горение факелов происходит стабильно на всех режимах и во время пуска. Недоработка конструкции запальных горелок — причина плохого зажигания, особенно в зимнее время. Одним из средств уменьшения отрицательного влияния холодного воздуха может служить прогрев турбоагрегатов горячим воздухом из цехового коллектора в течение 20—30 мин перед пуском при низких температурах наружного воздуха, а также подогрев циклового воздуха во время пуска. Для улучшения работы запальных горелок были увеличены отверстия для подвода возду- [c.20]

Воздействие нагрузок на металл может подчиняться определенной закономерности, тогда они вызывают циклические напряжения в металле. В течение одного цикла напряжения могут меняться по различным законам, при этом не всегда они должны быть знакопеременными. Процессы усталости протекают и при пульсирующих напряжениях одного знака, но скорость их заметно меньше, чем при знакопеременных напряжениях. [c.76]

Течение жидкости по трубам. Основные закономерности турбулентного течения воды установлены опытным путем. Принято считать, что у поверхности стенки существует ламинарный слой, отделяемый от турбулентного ядра потока буферной зоной. Толщина ламинарного слоя в фиксированной точке пульсирует во времени, что связано с турбулентным характером основного потока. [c.18]

В условиях пульсирующего течения (периодического изме-I нения градиента скорости, давления, температуры, теплового I потока и других параметров) процесс теплообмена является не- [c.148]

Основная информация об устойчивости пульсирующих течений получена в виде экспериментальных зависимостей и частных теоретических решений. [c.175]

Наиболее разработанной является теория устойчивости пограничного слоя. Поле скоростей пульсирующего течения в первом приближении обладает свойствами, характерными для колеблющегося пограничного слоя, который возникает как при естественных, так и при вынужденных возмущениях в процессе перехода. [c.175]

Эксперименты, проведенные при пульсирующем течении воздуха на начальном участке трубы диаметром dg и длиной L при Re = 6,5 10 ч-1,13 10 /С = 0-=- 0,536 и / = 400 500 Гц, показывают удовлетворительное совпадение с расчетной зависимостью (516). Из проведенных опытов следует, что с увеличением ампли- [c.232]

Если функция ф ф onst, то в силу ее периодичности ф непременно обращается в нуль, меняя знак из формулы (16) предыдущего параграфа видно, что тем же свойством обладает и якобиан j отображения iw->- o. В этом случае величина скорости V не может иметь предела в бесконечности (течение пульсирует). Поэтому единственным решением, для которого существует предел скорости в бесконечности (пульсация отсутствует), будет решение с ф = = onst, т. е. поступательное движение газа. [c.146]

При создании современных турбин ГТД различного назначения с высокими начальными параметрами, большими неравномерностями полей температуры, скорости, плотности в потоке газа важной является проблема снижения термических напряжений в пере лопатки путем уменьшения неравномерности температуры. Уже при начальной температуре газа Г = 1500 К минимальное значение местного коэффициента запаса прочности может достигнуть своего допустимого значения в самой холодной точке поперечного сечения пера. Наиболее горячие части лопатки — кромки, а наиболее холодные — средние части выпуклой и вогнутой поверхностей с минимумом температуры nmin перемычке между охлаждающими каналами. Традиционный метод уменьшения температурной неравномерности заключается в снижении температуры кромок двумя основными способами интенсификацией теплообмена в кромочных каналах турбулизаторами течения (ребрами, лунками, закруткой, струйным натеканием на стенку, пульсирующей подачей охладителя и т. п.) или понижением температуры воздуха, охлаждающего кромки, путем спутной закрутки или в теплообменнике. Эффективным может быть выдув охладителя на поверхность пера. Однако в авиадвигателях выдув может затруднять отключение охладителя на крейсерских режимах полета самолета. В ГГУ, работающих на тяжелых сортах топлива, происходит отложение твердых частиц на перфорирюванной поверхности, что приводит к [c.366]

Однако движение частиц воды в поверхностной зоне не изолировано от растекающейся поступательной зоны. Оно собственно и происходит по действием растекающеГгся струи II силы тяжести. Растекающаяся струя увлекает за собой частицы воды из поверхностной зоны, тем самым в последней происходит замена одних частиц другими. Наблюдения показывают, что в этой зоне происходит самое разнообразное движение, В верхних слоях зоны может быть движение, обратное обще.му направлению потока. Вводимые в поверхностную зону эмульсионные шарики (индикаторы), оказавшиеся в конце зоны, могут быть перенесены двпжение.м в зоне в начало ее. Иногда шарик проходит замкнутый путь и снова оказывается на конце прыжка. Г1опав в начало прыжка, шарик может некоторый промежуток времени совершать на месте колебательное движение вместе с пульсирующей водой, в то время как в другой момент (Ш вместе с частицами воды может быть увлечен растекающейся струей и вынесен вовсе из зоны прыжка вниз но течению потока. [c.220]

При выводе уравнений Навье—Стокса не делалось каких-либо предположений о режиме движения. Поскольку свойство вязкости присуще реальным жидкостям независимо от режима их движения и при переходе от ламинарного течения к турбулентному другие физические свойства не изменяются, можно предполагать, что обобщенная гипотеза Ньютона, а значит и опирающиеся на нее уравнения Навье—Стокса, справедливы как при ламинарном, так и при турбулентном движении жидкости. Однако в последнем случае использовать уравнения Навье—Стокса для получения каких-либо прикладных решений практически невозможно. Входящие в них мгновенные скорости и давление при турбулентных режимах являются пульсирующими величинами. Даже если бы эти параметры удалось найти путем решения уравнений Навье—Стокса, что представляет крайне трудную задачу, то использовать эти мгновенные значения величин в практических целях было бы весьма затруднительно. Поэтому для турбулентного режима ставится задача отыскания усредненных во времени скоростей и давлений. Эти усредненные величины сами могут оказаться зависящими или независящими от времени. В первом случае турбулентнсе течение считается неустановившимся, а во втором — установившимся. - [c.96]

В сечении трубы, отстоящем от начала трубы на расстояиии, равном предельной длине, скорость течения газа равна скорости звука. При переходе за эго сечение скорость газа не возрастает, но зато изменяется характер течения и последнее превращается из стационарного в нестационарное (пульсирующее). [c.292]

Турбулентное течение существенно отличается от ламинарного. На рис. 4-9 показана осциллограмма колебаний скорости в определенной неподвижной точке турбулентного потока, имеющего неизменную среднюю скорость течения. Мгновенная скорость пульсирует около некоторого среднего во времени значения. Помимо показанного на графике рис. 4-9 изменения абсолютной величины w происходит еще и изменение направления мгновенной скорости. Отклонение мгновенной скорости ш от средней во времени w назыйают пульса-циям скорости или пульсационнымискоростями w. При этом w = w- - w. Таким образом, турбулентное движение состоит как бы из регулярного течения, описываемого осредненными значениями скоростей, и из наложенного на него хаотического пульсационного течения. [c.143]

На основе развития теорий течения с остаточными микронапряжениями (с целью отразить эффект Баушингера, свойственный циклическим процессам, релаксацию при выдержках и анизотропию упрочнения) и использования метода конечного элемента осуществляются вычислительные решения краевых задач при циклическом нагружении в изотермической и неизотермической постановке. Примером осуществления такого решения в Горьковском физико-техническом институте под руководством А. Г. Угодчи-кова является задача о концентрации деформации и напряжений в пластине из стали Х18Н9Т с круглым поперечным отверстием при пульсирующем малоцикловом растяжении, сопровождающемся синфазным циклическим изменением температуры. На рис. 18 представлена схема двух следующих друг за другом циклов нагружения с указанием последовательных стадий (обозначены цифрами), для которых производился расчет полей методом конечного [c.25]

При турбулентном режиме направление скорости меняется не только по мере продвижения какой-либо частицы жидкости, когда она переходит из одного сечения канилляра в другое, оно меняется также непрерывно, со временем, если наблюдать за скоростями частиц жидкости, пересекающих определенное сечение капилляра. Скорость частиц жидкости в данном месте определенного сечения капилляра не остается постоянной во времени, а непрерывно меняется и по величине, и по направлению. Таким образом, движение не носит установившегося характера, а поток жидкости непрерывно испытывает изменение своего характера во времени, он как бы пульсирует. Чем больше Ве, т. е. чем выше скорость течения при прочих равных условиях, тем сильнее выражены те качества течения, которые заставили присвоить ему название турбулентного, т. е. вихревого. [c.42]

Имеются данные (Подгорный Ю.И. и др. [172, с, 113]) о влиянии краски на усталость образцов из сталей 10ХС и СтЗ. Окраску осуществляли по двум схемам 1) один слой грунта ВЛ-02, пять слоев краски ЭП-755, 2) шесть слоев краски ЭКЖС-40. Образцы испытывали при пульсирующем цикле растяжения с частотой нагружения 0,05 Гц, При растяжении определяли деформацию образца, при которой наступает потеря защитных свойств покрытия. Установлено, что для образцов стали СтЗ, окрашенных по первой схеме и выдержанных в морской воде в течение 6 мес, критическая деформация составила 1,8-1,9 %. [c.188]

Была учтена еще одна особенность, которая имела немаловажное значение. В обычных соединениях с медными прокладками нарезанный конец трубы заканчивается фаской, величина которой строго не выдерживается. Кроме того, например, трехдюймовая резьба имеет диаметр менее 88 мм, а выточка для нее 90 мм и более. Оперируя такими большими, тяжелыми и жесткими трубами, очень трудно было центрировать их установку, а в случае смещения осей положение резинового кольца получалось вообще неудачным (фиг. 4, а). Чтобы предотвратить это и облегчить центрирование, на переходном стальном кольце делался выступ с наружным диаметром, равным диаметру выточки, и внутренним — по диаметру трубы с небольшим зазором (фиг. 4, б). При цеховых испытаниях давление жидкости поднималось толчками от О до 10, от 10 до 30, от 30 до 80 и т. д. до 250 Kzj M . На всех ступенях давались многократные толчки давления с выдержками в течение 1—10 сек. на каждой ступени. Оба вида соединений показали абсолютную герметичность как при отсутствии давления, так и при максимальном пульсирующем давлении. После разборки соединений резиновые кольца приняли первоначальную форму сечения. Поверхность колец никаких повреждений не имела. [c.186]

Кривой напряжения типа 1 (фиг. 33) отвечает простейшая схема с одним кенотроном О, представленная на фиг. 34. Ток проходит через трубку 7 только в течение одного полупе-риода, трубка находится под пульсирующим напряжением. По данной схеме строят рентгеновские аппараты для лёгкого просвечивания с максимальным напряжением 100— 110 кв. [c.160]

Наряду с недостаточным выносом золы был также обнаружен пульсирующий режим ее течения через систему псевдожидкий затвор - охладитель золы - топочная камера. Для устранения пульсаций был установлен трубопровод, выравнивающий давление между псевдожидким затвором и охладителем кипящего слоя, а также осуществлено дополнительное ожижение в колене псевдожид-кого затвора. После выполнения этих мероприятий были получены полная нагрузка и расчетная температура промперегрева. [c.309]

При течении нерасслоенного и слабо расслоенного потока распределение жидкой и паровой фаз существенно зависит от смачиваемости стенки трубы. Жидкость, смачивающая стенку, образует на ней сплошную пленку, что обеспечивает высокую интенсивность охлаждения при пузырьковом режиме кипения. В этом случае пузырьки пара, отрываясь от поверхности нагрева, увлекаются в ядро потока. Если жидкость не смачивает стенку трубы (например, ртуть в стеклянной или стальной трубе), получается обратная картина движения, т. е. паровые пузырьки прорываются между стенкой и потоком жидкости. Жидкость движется главным образом в ядре потока в виде пульсирующей струи. При этом отдельные места поверхности нагрева обтекаются попеременно то жидкостью, то паром [10]. [c.57]

На рис. 87 представлены экспериментально полученные зависимости критического числа Рейнольдса в зависимости от относительной амплитуды Auoflugf при различных параметрах Q. Из рисунка видно, что с увеличением A o// of критическое число Рейнольдса сначала увеличивается, достигает максимума и затем быстро убывает. Значение критических чисел Рейнольдса при пульсирующем течении в некоторой области параметров Auofluof и Q больше, чем при стационарном ламинарном течении. Это объясняется тем, что конечные возмущения в пульсирующем ламинарном потоке не усиливаются, а затухают. Кроме того, при заданном значении Augfluof критическое число Рейнольдса уменьшается с увеличением й. При больших значениях Q колеблющийся пограничный слой очень тонок, а при малых значениях Q толщина пограничного слоя соизмерима с толщиной пограничного слоя основного течения. Характерной особенностью пульсирующего ламинарного течения в трубе является то, что, несмотря на наличие точек перегиба в профиле скоростей, критическое число Рейнольдса при пульсирующем течении больше, чем при квази-стационарном. Следовательно, наличие точек перегиба на профиле [c.183]

Сарпкая Т. Экспериментальное определение критического числа Рейнольдса для пульсирующего течения Пуазейля. — Труды американского общества механиков и инженеров. Теоретические основы инженерных расчетов . М., Мир , т. 88, 1966, № 3, с. 48—59. [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...