Коэффициент Экспериментальные значения

Экспериментальные значения коэффициентов сопротивления слоя [c.60]

Формулы (3.103) и (3.104) имеют меньшую степень влияния шага расположения горизонтальных труб в пучке на максимальные коэффициенты теплообмена. Аналогичные расчеты дают предельную разницу в 6—7,5%. Очевидно, этим объясняется и лучшее совпадение расчета (по выражениям (3.103) и (3.104)) и экспериментальных значений атах для пучков труб, показанное в [116]., . [c.119]

Для вычисления Р необходимо знать о — скрытую теплоту испарения при абсолютном нуле, 8ж(Т) и Уж(Т)—энтропию и объем моля жидкости, член г(Т), описывающий отклонения свойств пара от свойств идеального газа посредством вириальных коэффициентов и величину химической константы 0, вычисляемой в статистической механике. В принципе возможно найти численные значения зависимости давления от температуры по уравнению (2.5) методом последовательных приближений, начиная с экспериментальных значений е(Т ), 8ж(Т), Уж(Т) и значения Ьо, полученных по одной экспериментально найденной паре чисел Р и 7. На практике, однако, такой метод ограничен областью малых давлений, поскольку последние три члена в уравнении (2.5) и связанные с ними погрешности быстро растут при увеличении Т. Таким образом, существует интервал средних давлений, где теоретически рассчитанная по уравнению (2.5) и эмпирическая шкалы имеют сравнимую точность. Численное значение о [c.70]

Большое влияние на величину X оказывает форма связи влаги с материалом. Коэффициент теплопроводности влажного тела зависит от температуры н влагосодержания. Экспериментальные значения коэффициента теплопроводности влажных тел в гигроскопической области свидетельствуют о значительном увеличении коэффициента теплопроводности с повышением температуры, что объясняется интенсификацией массообмена по мере роста температуры. В этом случае перепое вещества в основном происходит в виде пара. [c.517]

Характер турбулентного течения в пограничном слое смеси можно выявить, рассматривая, например, течение в сопле (разд. 7.4). На теневых фотографиях виден плотный слой твердых частиц (толщина которого составляет доли миллиметра), движущийся вдоль стенок сопла [731]. Типичные результаты представлены на фиг. 8.10, где экспериментальные данные сравниваются с результатами расчетов (по одномерной схеме) для смеси воздуха со стеклянными частицами при заданном законе изменения сечения (Л/). (Скорость потока и рассчитывалась по давлению Р, скорость частиц Ыр — по скорости потока и и отношению массовых концентраций частиц и газа тг, индекс 1 означает условия на входе или условия торможения.) На расстоянии приблизительно до 50 мм от входа экспериментальные значения Пр и совпадают с расчетными (это означает, что коэффициент сопротивления твердых частиц выбран правильно). За этим сечением измеряемая концентрация частиц в ядре потока остается неизменной, но концентрация твердых частиц у стенки начинает резко возрастать (кривая А/тг ш показывает этот рост). Хотя теневая съемка не позволяет точно определить толщину этого движущегося слоя, значения на фиг. 8.10 показывают, что при х = 63,5 мм [c.365]

Рис. Я.19. Экспериментальные значения оптимальных величин коэффициентов эжекции /ц и полезного действия ц при исследованиях эжектора на нефтяном промысле

На рис. 6.39 приведено сравнение значений величины рассчитанных по формуле Блазиуса (сплошная кривая) и по формуле (172) (штриховая кривая), с экспериментальными значениями коэффициента сопротивления труб, полученными различными авторами. Как видим, для определения коэффициента [c.353]

Так, например, С. В. И з б а ш дает следующие экспериментальные значения (для случая коэффициента объемной пористости п = 0,4) [c.327]

Ф. Жолио и Ирен Кюри, продолжившие исследования Боте и Беккера, экстраполировали имевшуюся в те времена теоретическую кривую (пунктир на рис. 10.1) до пересечения с экспериментальным значением коэффициента поглощения нового излучения и пришли к выводу, что они имеют дело с у-квантами фантастической по тем временам энергии 50 МэВ. [c.529]

Обычно значение аэродинамического коэффициента и его распределение определяются по результатам экспериментальных испытаний, проводимых либо в гидравлических лотках, либо в аэродинамических трубах. При фронтальном обтекании одиночного здания (рис. 5.19) аэродинамический коэффициент принимает значения на наветренной (лобовой) грани /Св = 0,5-1-0,8, на заветренной (кормовой) грани Ка=—(0,2ч-0,3). Необходимо сказать, что при фронтальном обтекании здания наветренная сторона испытывает повышенное давление Кв>0), а стороны, находящиеся в области отрывных течений, — разрежение (Ке<0). Разрежение может вызвать равнодействующие силы давления, значительно большие, чем положительные, — это особенно опасно, так как конструктивные элементы рассчитаны на точно такие же усилия, но противоположные по знаку. [c.255]

Из (4.7) следует, что применение цилиндрического насадка увеличивает расход жидкости через отверстие того же диаметра (с учетом приведенных ранее экспериментальных значений коэффициентов е, ц и ф) в отношении [c.79]

Что касается газов с более сложным строением молекул, то модельные потенциалы не описывают действительное поведение реальных газов в широком диапазоне изменения температур. Поэтому в реальных условиях вириальные коэффициенты определяются непосредственно по экспериментальным данным. Однако следует иметь в виду, что при увеличении порядкового номера вириального коэффициента погрешность его экспериментального определения резко возрастает. Так, например, в настоящее время для различных веществ имеются надежные экспериментальные значения лишь для первых трех вириальных коэффициентов [7]. [c.67]

Используя полученные для трех режимов экспериментальные значения коэффициента теплоотдачи а, построить график зависимости a = f(At) и нанести на том же графике теоретические значения а, вычисленные по формуле (10.33). Физические константы, необходимые для вычисления критериев подобия, берутся из таблиц [13]. [c.170]

Экспериментальное значение коэффициента теплоотдачи следует сравнить с расчетным, полученным по формуле (10.39). [c.175]

Последовательно применяя описанную выше процедуру, можно определить необходимое число вириальных коэффициентов. Однако следует заметить, что при обычной погрешности определения экспериментальных значений удельных объемов, равной 0,2 %, уже при определении четвертого или пятого вириального коэффициента разброс точек на соответствующем графике становится очень большим, так что ста- [c.31]

Сопоставление экспериментальных и расчетных значений коэффициентов Пуассона представлено в табл. 5.10. Расчетные значения были вычислены по полным зависимостям (см. табл. 5.1, 5.2), которые описывают верхний и средний уровни изменения коэффициентов Пуассона (см. рис. 5.7). При одинаковом содержании волокон во всех трех направлениях армирования совпадение расчетных и экспериментальных значений коэффициентов Пуассона (см. табл. 5.10) удовлетворительное. При малом содержании арматуры в направлении 3 удовлетворительное совпадение опытных и расчетных значений наблюдается только для коэффициента Пуассона. [c.153]

Упругие свойства композиционных материалов, изготовленных на основе нитевидных кристаллов, так же как и свойства материалов на основе непрерывных волокон, линейно зависят от их объемного содержания. Это иллюстрируют типичные зависимости изменения модуля упругости материалов с хаотическим распределением нитевидных кристаллов в плоскости ху от их объемного содержания ркр (рис. 7.3). Данные получены на композиционных материалах, изготовленных на основе нитевидных кристаллов A1N и ТЮа- На каждую точку испытано по шесть образцов. Коэффициент вариации значений модуля упругости для обоих типов материалов не превышал 6 %. Экспериментальные значения модуля упругости хорошо согласуются с его расчетными значениями, вычисленными по формулам (7.2)— (7.9). Хорошее совпадение опытных и расчетных значений наблюдается также и для других упругих характеристик. [c.206]

Экспериментальные исследования показывают, что при числах Прандтля, больших примерно 0,7, опытные данные можно описать формулой вида (10-11) или (10-12) с постоянными коэффициентами, однако значение коэффициентов несколько иное, чем в полученных ра- [c.236]

Эксперименты были проведены на приборе для определения сближения поверхностей при статическом контакте [70]. Экспериментальные кривые зависимости сближения к от нагрузки, соответствующие первому нагружению, приведены на фиг. 24 (7—строгание А = 0,273 2—торцовое фрезерование, Л = 0,376 3 — плоское шлифование, А = 0,710). При определении величины сближения к как среднего значения из 20 повторных испытаний коэффициент вариации получаемых экспериментальных значений составлял в среднем 15%. Как видно из графика, образцы, изготовленные по одному классу чистоты и полученные при указанных видах обработки поверхности, имеют существенное отличие в контактной жесткости из-за различной величины А. [c.47]

Для случая упругого контакта экспериментальное значение коэффициента трения / может быть представлено двучленом [52] [c.67]

Необходимые для расчета величины То и р определяли на основании экспериментальных значений коэффициента трения. Для этого выбирали два экспериментальных значения коэффициента трения /1 и /2, определенные при различных нагрузках и соответствующие данному классу чистоты поверхности. Коэффициентам трения /, и /2 соответствовали контурные давления Р и Ре,- Затем составляли и решали систему уравнений [c.93]

На фиг. 46 кривые — результаты расчета коэффициента трения, отдельные точки — экспериментальные значения, полученные как среднее из результатов 5—6 измерений. [c.93]

Рассмотрим возможность прогнозирования зависимости S (x) по уравнению (2.22), исходя из следующей процедуры. Коэффициенты с с и Лд в (2.22) будем определять на основании.экспериментальных данных по статическому разрыву одноосных образцов в исходном состоянии (первая серия испытаний), а сравнение аналитической зависимости S (x) проведем с экспериментальными данными, полученными в третьей серии испытаний (циклический наклеп с последующим растяжением в области низких температур). На рис. 2.12 выполнено такое сравнение зависимости 5с(и), рассчитанной по уравнению (2.22) ( i = 2,27. 10- МПа-2 С2 = 4,03- 10 MHa Лд=1,87) с экспериментальными значениями 5с для стали 15Х2НМФА. Условия предварительного циклического деформирования и характеристики последующего хрупкого разрушения образцов приведены в табл. 2.1 и 2.2. [c.81]

Коэффициенты теплопроводности абсолютно сухих тел одинаковой пористости отличаются друг от друга весьма незначительно. Во влажных телах теплообмен всегда сопровождается массообме-ном. При этом возникает градиент переноса вещества, который зависит от температуры, н поэтому экспериментальные значения коэффициентов X соответствуют эквивалентным, а не истинным значениям коэффициентов теплопроводности. [c.517]

При этом зависимость коэффициента р от газосодержания а не учитывалась. На рис. 86 приводится зависимость коэффициента 0.55 [(1 —а"/ )/(3-1-2а з)] = от газосодержания а. Нетрудно заметить, что для значений а, лежащих в интервале0.2 а 0.7, наблюдается хорошее согласие между теоретическим значением р (7. 1. 15) и его экспериментальным значением (7. 1. 18). [c.299]

Сравнение экспериментальных значений теплового сопротивления с теорией задерживалось вследствие отсутствия надежного решения уравнений переноса при низких температурах. Из теории вытекало, что при самых низких температурах удельное тепловое сопротивление должно меняться пропорционально квадрату температуры (это приближенно соответствовало наблюдениям), однако коэффициент в этом теоретическом соотношении оставался неопределенным. Вильсон [60] получил приближенное решение, обсуждавшееся позже Макинсоном [61]. Зондгеймер [64] решил уравнение с большей точностью и показал, что результат Вильсона близок к действительности Клеменс [69] нашел, что величина теплопроводности, полученная численным решением уравнения переноса, отличалась от значения, найденного из теории Зондгеймера только на 11%. [c.224]

Результаты расчета коэффициента вязкости воздуха по формулам (3) и (4) (при (О = 0,75) в диапазоне температур от 100 до 1000 К приведены на рис. 6.2. Сплошная кривая соответствует формуле Сатерленда, а штриховая — степенной формуле. На этом же рисунке точками показаны экспериментальные значения JLI. [c.279]

Найти выражения критических параметров К р, р р, Т р, исходя из уравнения Дитеричи p(V—b)= Вычислить критический коэффициент, 5 = ЛГ,р/(р,рК,р) для этого уравнения и сравнить его с экспериментальным значением и значением, полученным из уравнения Ван-дер-Ваальса. Показать, что при больших объемах уравнение Дитеричи переходит в уравнение Ван-дер-Ваальса. [c.34]

Вычислить критический коэффициент s для второго уравнения Дитеричи р-Ь——Л) = ЛГ и сравнить его с экспериментальным значением [c.34]

Экспериментальное значение коэффициента сопротивления пластины, поставленной нормально к потоку, может достигать значений G = 2. Следует, однако, иметь в виду, что структура течения в ближнем следе, а значит, и давление на тыльной стороне обтекаемого тела существенно зависят от числа Рейнольдса. По рис. 10.2 можно проследить характер изменения структуры потока за сферой при изменении Re от 9,15 до 133, а по рис. 10.7 — за цилиндром при Re == 0,25. .. 57,7. Но возможны и другие конфигурации потока. Они в значительной степени определяются также формой и положением обтекаемого тела. Так, например, при обтекании цилиндрических тел крылового профиля при малом угле атаки (см. рис. 8.30, а) возможно практически безотрывное течение, при котором форма линий тока для вязкой жидкости близка к форме этих линий для идеальной жидкости. Но при возрастании угла атаки увеличиваются положительные градиенты давлений на выпуклой части поверхности профиля и это в итоге приводит и отрыву пограничного слоя, который быстро сверты- [c.391]

На рис. 3.7.2 представлены экспери.ментальные графики, характеризующие зависимость от отношенияД Су/Д с , в котором ДСа = Д Х1 дЫя) (Д X— осевая сила, создаваемая интерцептором). Все расчеты коэффициентов ДСу иАСх по экспериментальным значениям соответствующих сил велись для интерцептора шириной 1 см и, следовательно, площадью, равной к, см . [c.294]

Экспериментальные значения коэффициента теплоотдачи при испарении с поверхности пленки, однако, значительно (до 100%) превосходят расчетные по (4.375). Очевидно, влияние волн в этом случае заметно сильнее, чем в случае конденсации. Качественное объяснение такой несимметрии достаточно простое. Действительно, при конденсации интенсификация процесса теплоотдачи на впадинах волн ведет к выравниванию поверхности пленки, т.е. к уменьшению глубины впадины, а при испарении, напротив, способствует уменьшению толщины пленки во впадине, что еще больше интенсифицирует теплоотдачу. Количественно этот эффект удалось описать лишь путем эмпирической поправки к уравнению (4.376). Гимбутис [8] предложил следующее уравнение, описывающее опытные данные об испарении с поверхности пленки [c.181]

К. п.д. планетарного механизма. Обеспечение заданного передаточмого отношения есть основное условие синтеза планетарных механизмов. Из дополнительных условий одним из важнейших является коэффициент полезного действия (к. п. д.) К. п. д. планетарного механизма можно определять двумя методами. Первый метод основан на силовом расчете с учетом трения. Второй метод основан на предположении, что при обращенном движении силы, действующие па звенья механизма, не изменяются, и потому их отношения могут быть выражены через к. п. д. обращенного механизма. Второй метод является приближенным, так как при обращении движения несколько меняются силы гидравлического сопротивления (в передачах с колесами, погруженными в масляную ванну), не учитываются центробежные силы инерции сателлитов и т. п. Однако он применяется чаще, так как при расчетах по первому методу надо иметь значения коэффициентов тренпя в зубчатых зацеплениях, которые, как правило, не известны. При расчетах по второму методу требуется лишь знать к. п. д. зубчатого механизма с неподвижными осями (к. п. д. обращенного механизма), экспериментальные значения которого определены с достаточной точностью. [c.462]

Рис. 63. Температурная зависимость коэффициента диффузии В углерода в а-жепезе [18] О — экспериментальные значения, полученные различными методами (см. [18]), сплошная линия — экспериментальная кривая, температура Т па нижней шкале определена в К.

Рис. 64. Температурная зависимость коэффициента диффузии В углерода в вольфраме (а) углерода в тантале (б) (О — экспериментальные значения [19], сплошная линия — зависимость lg В от 1/Г при постоянной зпергии активации, на оси ординат отложены десятичные логарифмы В, температура Т на нижней шкале определена в К.

Несколько иной характер зависимости упругих и прочностных свойств от содержания нитевидных кристаллов имеют композиционные материалы, изготовленные на основе вискериэо-ванных тканей. На рис. 7.9 приведены экспериментальные данные для стеклопластиков, изготовленных на основе ткани сатинового плетения. Вискери-зация ткани осуществлялась осаждением нитевидных кристаллов ТЮ2 из аэрозоля и A1N из суспензии. На каждую точку, приведенную на графике, испытано по семь образцов. Коэффициент вариации значений характеристик не превышал 10 %. [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...