Диффузоры, расчет

Характеристика карбюратора строится в пределах от Ард = (0,5— —1,0) кПа до значения Ард при максимальной скорости воздуха в диффузоре. Расчет обычно проводится в табличной форме (см. 74). [c.350]

Размеры фазоинвертора выбирают с таким расчетом, чтобы звуковая волна, создаваемая задней стороной диффузора громкоговорителя, выходя из фазоинвертора, совпадала по фазе с волной от передней стороны диффузора. Расчет фазоинвертора заключается в выборе его объема, длины пути и величины выходного отверстия для инвертированной волны. [c.21]

С целью проверки структуры потока для рассматриваемого случая была изготовлена модель электрофильтра с осевым подводом через горизонтальный диффузор при отношении площадей Ру.1Ра= 9,7 (рис. 9.1). В качестве осадительных электродов служили плоские пластины (десять, толщиной 6 = 2 мм). Для выравнивания потока до входа в рабочую часть аппарата были установлены согласно расчету (см. гл. 4) три плоские решетки [(1=0,4 — 0,38 ( отв = Ю мм)]. Поля скоростей измерялись в двух [c.217]

Электрофильтр ЭГЗ-4-177, установленный за групповым циклоном [70]. Газовый поток поступает в электрофильтр 2 из группового циклона 1 (рис. 9.5), и степень расширения аппарата получается более значительной, чем для описанных электрофильтров, а именно FjF = 14. Кроме того, как показали опыты, коэффициент неравномерности /V в узком сечении подводящего диффузора получился равным примерно 1,8. Отсюда по расчету п 3 gp яа 8 и / 0,4. [c.230]

К расчету силы давления в диффузоре [c.42]

Для расчета начального участка вводится безразмерное расстояние от начального сечения диффузора Е скорость в ядре в долях от начальной получается [c.458]

Описанная методика относится к расчету плоского сверхзвукового диффузора с внешним сжатием и оптимальной системой скачков уплотнения на расчетном режиме, при котором все скачки пересекаются на кромке обечайки. [c.479]

До СИХ пор мы приводили данные о работе плоских сверхзвуковых диффузоров. Основные зависимости для осесимметричных, а также боковых ) и других типов диффузоров имеют тот же характер, но пх расчет представляет большие трудности. [c.486]

Из формулы (44) вытекает следующее практически важное правило, справедливое не только для звуковых, но и для сверхзвуковых эжекторов для получения большего значения полного давления смеси на выходе из эжектора следует, сколько возможно, уменьшать относительную площадь камеры смешения, т. в. увеличивать а. При сверхкритическом отношении давлений в сопле эжектирующего газа наименьшая возможная площадь сечения смесительной камеры соответствует разгону эжектируемо-го потока в сечении запирания до скорости звука, т. е. критическому режиму работы эжектора. Таким образом, согласно изложенному правилу критический режим работы эжектора оказывается наивыгоднейшим, что соответствует данным расчетов и экспериментов. Следует, однако, учитывать, что чем меньше площадь смесительной камеры, тем больше при данных расходах газов скорость на входе в диффузор, т, е. больше потери в диффузоре. [c.547]

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения w ), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

Настоящая книга призвана в какой-то мере заполнить образовавшийся пробел. В ней рассматривается метод оптимизации плоских диффузоров и диффузоров прямоугольного сечения в рамках заданных ограничений. Оптимизацию можно осуществить по любому единичному признаку или по комбинированному многопрофильному критерию. С целью облегчения расчетов на ЭВМ разработан специальный метод решения уравнений пограничного слоя, сочетающий методы последовательных приближений и интегральных соотношений в соответствии с физической природой задачи. Описанная в книге методика после совершенно очевидных изменений может быть перенесена и на другие виды каналов. [c.7]

Эти потери определяются вихревой структурой вязкого газа в диффузоре и, в частности, наличием отрывов пограничного слоя от боковых стенок. Поэтому расчет таких потерь основывается на теории пограничного слоя с учетом сжимаемости газа (см. [8]). [c.431]

Потери, обусловленные внезапным расширением трубы, могут оказаться значительными. Для их снижения переход от узкого сечения к широкому часто делают плавным, постепенным. Такие переходы называют диффузорами (рис. 84). Течение в диффузорах, хотя и имеет сложный пространственный характер, однако в ряде случаев поддается приближенному гидродинамическому расчету (гл. 9). Для инженерных расчетов пользуются формулой [c.187]

Современные представления об управлении обтеканием непосредственным образом связаны с отрывными течениями, которые широко встречаются как в случае внешнего обтекания ракетно-космических аппаратов, так и при движении газа внутри различных каналов (сверхзвуковые сопла реактивных двигателей и аэродинамических труб, диффузоры и др.). Интерес к исследованию таких течений в последнее время возрос из-за выявившейся возможности регулировать аэродинамические характеристики обтекаемых тел путем управления этими течениями и осуществлять соответствующие расчеты при помощи вычислительных машин. В гл. VI анализируются виды отрывных течений и рассматриваются случаи их реализации при управлении обтеканием. Эффект управления отрывным течением связан с предотвращением, затягиванием или созданием условий преждевременного отрыва потока при помощи соответствующих приспособлений. [c.7]

Расчет струйных насосов при заданных подачах Va, и напорах Н , сводится к определению оптимального отверстия сопла, длины и диаметра камеры смешения и размеров диффузора. Методика расчета струйных насосов приведена в специальной литературе. Приближенно подачу рабочей жидкости к соплу [c.327]

Когда сверхзвуковой поток достигает в наименьшем сечении скорости звука (кривая 4), то так же, как и для кривой 2, возможны два случая. Если давление на выходе меньше критического, то Б диффузоре скорость будет расти и на выходе она станет сверхзвуковой (кривая 2). При давлении больше критического скорость в диффузоре убывает и на выходе она достигает дозвуковой (кривая 2 ). Расчет сопла Лаваля в соответствии с теорией одномерного движения идеального газа можно легко произвести, воспользовавшись формулами (VI. 19)—(VI.21) и (VI.32). Разделив параметры заторможенного газа (VI. 19)—(VI.21) на параметры потока в критическом сечении, получим [c.142]

Отрыв значительно снижает эффективность диффузора (не допуская соответствующего увеличения давления) и повышает потери в нем. Поэтому при проектировании диффузора очень важно заранее определить расположение точки отрыва и по возможности уменьшить отрывную область. Для приближенных расчетов точка [c.368]

Приближенный расчет градиента давлений по длине такого диффузора может быть произведен следующим образом. [c.371]

Уравнение (8.51) справедливо как для расчета сопел, так и для расчета диффузоров. В диффузорах при движении сжимаемой среды линейная скорость уменьшается d <0), а давление увеличивается (dp>0) вдоль оси канала. [c.108]

Рис. 4.45. К расчету потерь напора в диффузоре

Сопла п диффузор эжектора ппчем не отличаются от обычных сопел и диффузоров, расчет которых изложен в гл. VIII. При определении параметров эжектора существенны лишь коэффициенты сохранения полного давления газа в этих устройствах, позволяющие по начальным давлениям смешивающихся газов найти полные давления на срезе сопел р- и и по полному давлению смеси Рз — полное давление на выходе из диффузора р. Эти коэффициенты выбираются по экспериментальным данным в зависимости от формы сопел и диффузора и величины скорости потока. [c.505]

Рис. 7.4. Влияние начальных влажности и дисперсности на распределение температур фаз вдоль диффузора (расчеты А. Г. Андри-еца) ет =Рт17Ро — отношение давлений в изоэнтропном процессе сжатия

Следовательно, если известны температуры торможения Тщ, Т02, давления торможения ро1, ро и коэффициенты скорости ).i, >,2 эжектируюгцего и эжекти-руемого газов во входном сечении камеры смешения, а также коэффициент эжекции п, можно по приведенным формулам рассчитать камеру смешения и определить параметры потока газа на выходе из диффузора. Расчет эжектора по приведенным выше формулам упрощается,при наличии вспомогательных графиков для функций q(A), Я + —, -г(Л). [c.113]

Типы и назначение диффузоров. Движение воздуха в щелевом диффузоре. Лопаточные диффузоры. Расчет лопаточного диффузора. Работы Стечкина о профилировании диффузора. Использование кинетической энергии воздуха на выходе из колеса в воздушной турбине. Компрессор Уварова. Сборники. Гидравлический к.п.д. компрессора. Выбор основных размеров компрессора. Теория Стечкина о подобии в центробежных компрессорах. Характеристики компрессора. Неустойчивый режим работы компрессора —помпаж. Эксперименты Казанджанапо помпажу. Регулирование центробежных компрессоров. Турбина Стечкина и лопатки Поликов-ского. Многоступенчатые центробежные компрессоры. Конструктивные примеры центробежных компрессоров. [c.174]

На рис. 7,23 показана зависимость коэффициента сопротивления диффузора от угла расширения aj при отношении площадей F,JF - 3,3. (л1лошные линии экспериментальные данные для изолированного диффузора (с од 2бр, ршо) и диффузора с решеткой при ц, 2,2 (С, -,,ц = 2бр, , /рцу), а штриховые —расчет по формуле (4,115) или (4.116) 11 сумма box Сод + Сор- [c.189]

Системы кольцевых диффузоров [75, 76] показаны на рис. 10.24. Здесь же приведены измеренные за ними (на расстоянии 20 мм от слоя) профили скорости. Эти диффузоры не обеспечивают даже удовлетворительной степени равномерности потока. Из этого следует, что все эти способы раздачи потока могут быть использованы только как вспомогательные распределительные устройства. Для полного выравнивания потока вместе с иимп должны быть применены другие выравнивающие устройства, Б первую очередь подробно рассмотренные плоские решетки, которые отличаются простотой и компактностью. При этом следует отметить ошибочность утверждения, что такие решетки создают слишком большое дополнительное сопротивление движению потока в аппарате. На самом деле это не так. Дело в том, что распределительные решетки устанавливают в сечении с наибольшей площадью, т. е. с минимальными скоростями, и если они подобраны правильно (по расчету), то, несмотря даже на значительный их коэффициент сопротивления, абсолютное значение потерь давления получается по сравнению с общими потерями давления в аппарате небольшое. [c.284]

Фейнл. Система лопаток для дозвуковых диффузоров с очень большими углам]1 раствора Пер. с аиг. — Тр. амер. об-ва инж.-механ, (Trans ASME), сер. Д, Теорет. основы ннж. расчет (русск. пер.). М. . Мир, 1964, № 4, с. 151—158, [c.342]

На границе перехода от кавитационного режима течения к сплошному жидкостному происходит скачок давления от величины давления насыщенных паров до величины, практически равной давлению P низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости из сопла. Скачок давления сравнивается 22, 28, 29 со скачком уплотнения при критическом истечении газа через сопло. Образовавшаяся за скачком давления сплошная жидкая фаза, истекая из диффузора сопла (см. рис. 5. 1, а) в низконапорную среду, образует с последней свободно истекающее струйное течение, метод расчета которого представлен в гл. 4, а процесс кавитации в сопле Вентури описывается следующей системой уравнений, в которую входят уравнения отражаю1цие параметры потока в критическом сечении К-К сопла [c.147]

Далее определяются основные термогидрогазодинамические, технологические и конструктивные параметры эжекционных аппаратов (см. рис. 8.34, и и 9.11, а) с кавитационными струйными течениями. Для их расчета требуются исходные сведения, включающие следующие параметры высоконапорной среды давление Р , температуру 7 , конпонентный состав С, , массовый расход при условии, если не задана площадь /, через которую протекает указанный расход параметры низконапорной среды давление Р , температуру Т , компонентный состав С,,,. Кроме того, для эжекционного аппарата первой модификации (см. рис. 8.34, а) необходима величина угла расширения диффузора сопла Вентури. [c.233]

В части 1 рассмотрена теория одномерных газовых течений, на которой б зируются методы расчета реактивных двигателей, лопаточных машин, эжекторов, аэродинамических труб и испытательных стендов. Изложены теория пограничного слоя и теория струй, лежащие в основе определения сопротивления трения, полей скорости и температуры в соплах, диффузорах, камерах сгорания, эжекторах и т. п. [c.2]

В пятое издание княги внесены некоторые изменения, относящиеся К главам I, II, VI, VIII и X, посвященным гидравлике, основным уравнениям гидрогазодинамики, теории пограничного слоя, соплам и диффузорам, крылу и решеткам лопаток заново написана мною глава VII (кроме 6) о турбулентных струях, добавлена глава XIV о численных методах расчета газовых течений, составленная В. В. Дугановым ( 2, 4, 5, 6) и В. Д. Захаровым ( 1, 3), и дополнена В. В. Дугановым глава IV ( 7 — 9) некоторыми сведениями по теории сверхзвуковых течений. [c.8]

Для расчета куполообразного начального участка осесимметричного предотрывного диффузора в цитированной работе также получены соответствующие аналитические зависимости. Угол раскрытия основного участка предотрывного осесимметричного диффузора получается равным а = 4 при к = 0,325. [c.458]

На рис. 8.56, а, б изображены результаты расчета зависимостей ср(Мн) и С1сж(Мв) для сверхзвуковых диффузоров с одноступенчатым и двухступенчатым центральным телом, имеющим различные суммарные углы поворота потока сОн = oi + сог. Как видим, при одном и том же значении суммарного угла поворота потока кривые ср(Мн) и iH,(M ) для двухступенчатого и одноступенчатого клиньев мало отличаются. [c.484]

Рассмотрим теперь основные особенности расчета диффузора эжекторного устройства. Температура торможения потока при течении в диффузоре не изменяется, поэтому = Тд и а р4 = = Окрз. Вследствие возникающих в диффузоре потерь полное давление в выходном сечении диффузора меньше, чем во входном сечении [c.513]

Если такой же расчет произвести для эжектора с нерасширяющимся соплом, т. е. принять Я] = 1, то необходимая площадь сечения смесительной камеры будет больше площади критического сечения сопла не в 5,23, а в 7,45 раза, и полное давление на выходе из диффузора будет на 35 % меньше значения, полученного выше. Как видим, в данном случае применение сверхзвукового сопла дает заметный выигрыш в полном давлении. Выбор рациональной степени расширения в сопле также дает некоторый эффект. Если вместо выбранного выше оптимального сопла с неполным расширением применить расчетное сверхзвуковое сопло (Xi = 1,88), то, как показывает расчет, пришлось бы площадь камеры смешения увеличить на 55 % (/ з// кр = 5,52), в результате чего полное давление смеси снизилось бы на 4 %. [c.552]

Во второй части книги рассматривается численный метод расчета и оптимального профилирования плоских диффузоров и диффузоров прямоугольного поперечного сечения при движении в них турбулентной несжимаемой жидкости. В рамках описываемою подхода оптимизацию можно осуществлять по любому критерию и с любыми здчаниы-ми ограничениями. Разработанная методика может быть легко перенесена и на дру1ис гидро- и аэродинамические каналы. [c.2]

В книге приведена обобщенная теория пристенного осреднеиного турбулентного движения обычной жидкости и слабь[х растворов полимеров в гидравлически гладких и шероховатых трубах, диффузорах, позволяющая дать уравнения движения, описать теоретически все кинематические и динамические параметрь] и дать инженерные методы расчета. [c.6]

В седьмой главе в достаточно общем виде формулируется задача оп тимизации гидро- и аэродинамических каналов. Для решения задачи оптимизации необходимо иметь уравнения движения, выбрать некий оптимизируемый функционал и остановиться на каком-либо методе оптимизации. В главе приводится сводка критериев, характеризу ющих аэродинамическое совершенство каналов, а также дается обзор методов расчета диффузоров и методов решения задач оптимального управления. Делается вывод о необходимости разработки специального метода для решения задачи оптимизации, поскольку интегральные подходы не содержат достаточной информации о движении, а конечноразностные методы требуют чрезмерных затрат машинного времени. [c.8]

Сопоставление расчетов с экспериментальными результатами разных авторов, относящихся к диффузорам с прямоугольными и криволинейными образующими, показывает удовлетворительную корреляцию, поэтому в одиннадцатой главе на основе описанного метода исследуются конкретные вопросы оптимизации диффузоров. Для поиска оптимальных конфигураций используется оптимальное управление заданного вида (ОУЗВ), в результате чего задача оптимизации сводится к задаче нелинейного математического программирования. Показаны индивидуальные особенности рассматриваемой задачи, а также новые улучшения ОУЗВ. Приводятся характерные формы оптимальных диффузоров и физическая картина движения в них. Показано влияние различных факторов (профиля скорости, габаритов и т.п.) на изменение формы оптимальных диффузоров. Даны конкретные примеры существенного улучшения гидро- и аэродинамического качества диффузоров за счет оптимизации. [c.9]

Необходимо обратить внимание также на следующую особенность расчетов пограничного слоя. Функция U (х) определяется методами теории потенциальных течений в предположении, что пограничный слой отсутствует, и затем значения этой функции переносятся на его внешнюю границу. Такой прием равносилен допущению, что ввиду малости толщины слоя он почти не изменяет потенциального потока, обтекающего данную поверхность. Но в ряде случаев такое предположение оказывается недостаточно точным. Образование пограничного слоя приводит к изменению закона для скорости потенциального потока, т. е. имеет место обратное влияние пограничного слоя. Оно должно учитываться 3 расчетах, особенно для течений в диффузорах, конфу-зорах, на начаиьных участках труб и каналов. [c.347]

Как вытекает из уравнения Гюгонио, торможение дозвукового потока должно осуществляться в расщиряющемся канале (диффузоре), подобно тому как происходит торможение несжимаемой жидкости (см. 9, гл. 6). Основным вопросом проектирования дозвукового диффузора является определение величины потерь. Эти потери определяются вихревой структурой вязкого газа в диффузоре и, в частности, наличием отрывов пограничного слоя от боковых стенок. Поэтому расчет таких потерь основывается на теории пограничного слоя с учетом сжимаемости газа (см. [6]). [c.454]

Для грубых расчетов можно воспользоваться результатами опыта с плоским диффузором, приведенными на рис. XIV.4. Здесь показаны кривые начальной координаты отрыва потока в зависимости от угла расширения и площади того сечения, в котором начинается отрыв, отнесенной к площади входного отверстия диф4)узора Кривая / ограничивает справа область значений и а, при которых зона отрыва толщиной в 5 мм [c.368]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...