Трубка полного напора

Задача УИ1—8. Для смазки и охлаждения подшипника вертикального вала турбины применен самосмаз, в котором подача жидкости осуществляется при помощи трубки полного напора, введенной в жидкость, заполняющую ковш на валу турбины. [c.209]

Более универсальным является метод поверхностных трубок Престона, широко используемый в различных условиях. Конструктивно такой прибор представляет собой круглую трубку полного напора, установленную на поверхности исследуемого канала (рис. 10.8). [c.207]

ТРУБКА ПОЛНОГО НАПОРА (ТРУБКА ПИТО) [c.117]

Обнаруженное влияние поля температуры теплоносителя, сформированного неравномерным полем тепловыделения по радиусу пучка витых труб, на поле скорости потока необходимо учитывать при разработке модели течения и ее математическом описании и при нестационарном протекании процессов тепломассопереноса. Необходимость использования уравнения движения в виде (1.8) может быть обоснована также при исследовании процесса выравнивания неравномерности поля скорости, сформированной входным патрубком при адиабатическом течении воздуха. Эксперименты проводились на моделях теплообменного аппарата с 127 витыми трубами овального профиля с относительным шагом S/ d = 16 и числом Fr , = 470 на экспериментальной установке, описанной в [39]. Вход потока в пучок бьш осесимметричным. Неравномерность поля скорости формировалась системой входных решеток, уровень турбулентности за которыми составлял 6%. Скорость потока измерялась в выходных сечениях пучков различной длины трубкой полного напора, малочувствительной к углу скоса потока до 20° [39]. Длина пучков соответствовала расстояниям от входа lid, 18,7d, 90,5d. При этом входные условия сохранялись неизменными, число Re s 10 и = 305 К. Среднеквадратичная погрешность определения скорости составляла 3%. [c.107]

Для измерения скоростей использовались трубки полного напора диаметром 6 мм i открытым концом (тип А) и диаметром 9,15 мм со сферическим концом (тип Б). Конструкция этих зондов показана на рис. 3. В сильно разреженных потоках газа формула Рэлея, используемая для определения числа М, становится непригодной. Поэтому трубки были предварительно тарированы. Результаты тарировок удовлетворительно согласуются с данными аналогичных исследований [Л. 13 и 14]. Результаты измерения скоростей с помощью этих трубок проверялись также на основе сравнения вычисляемого по замеренным профилям скоростей расхода газа с расходом газа, измеренным с помощью объемного расходомера. Совпадение было удовлетворительным. [c.467]

На рис, 164, а показана экранированная трубка полного напора, отличающаяся простотой конструкции и наибольшим (односторонним) диапазоном нечувствительности, около 60 Расширение области нечувствительности показаний зонда относительно угла его поворота имеет большое значение. Как известно, при отношении диаметров трубки полного давления, близком к 1 (что достигается путем ее внутренней раззенковки, рис. 164, б), показания трубки стабильны [c.489]

Рис. 164. 1 — экранированная трубка полного напора —внутренняя раззенковка трубки полного давления. [c.490]

Измерения скорости с помощью трубки Пито. Если вязкость жидкости мала, уравнение (6-71) можно использовать для вычисления скорости по давлению, измеренному в так называемой критической точке (точке торможения , или точке нулевой скорости) на затупленном носике трубки полного напора (трубки Пито),. находящейся в установившемся потоке. [c.141]

Рис. 6-12. Схема трубки ПОЛНОГО напора.

ВЛИЯНИЕ ВЯЗКОСТИ НА ПОКАЗАНИЯ ТРУБКИ ПОЛНОГО НАПОРА [c.193]

Давление в критической точке является максимальным давлением, которое имеет место яа поверхности препятствия. Как мы видели в предыдущем параграфе, при малых числах Рейнольдса, соответствующих относительно большому влиянию вязкости, максимальное давление на сфере зависит от вязкости [формула (9-10)]. Давление в критической точке трубки полного напора также зависит от вязкости, если число Рейнольдса очень мало. [c.194]

Рис. 9-6, Зависимость коэффициента давления от числа Рейнольдса для трубки полного напора [Л. 3]. Размеры приведенной на рисунке трубки внутренний диаметр 1,35 мм, наружный диаметр 1,83 мм, размер /=20 мм.

Влияние вязкости на показания трубки полного напора простого цилиндрического типа, показанного на рис. 194 [c.194]

Корреляция пульсационных составляющих скорости при турбулентном течении 231 Коэффициент давления для трубки полного напора 493— 195 [c.471]

Сравнение профилей осредненных скоростей в переходной области Up, определенных экспериментально при помощи трубки полного напора с теоретическими ламинарными и турбулентными Up, показывает, что имеется простая связь [c.538]

Формула (2) может служить для приближенного определения коэффициента перемежаемости у по показаниям трубки полного напора. [c.538]

Трубка полного напора 192 [c.271]

Скорости в струе измеряли с помощью трубки полного напора, подсоединенной к микроманометру. Перемещение трубки обеспечивалось координатником. Высота щели Я между стенками варьировалась в опытах от 0,002 до 0,015 м. Число Рейнольдса, составленное по гидравлическому диаметру начального сечения и средней скорости в нем, во всех опытах превышало 5000. Опыты показали, что значения скоростей, подсчитанные по формуле (116), оказываются заниженными на 5—6% [c.112]

В опытах определялось распределение концентрации примеси в струе, для чего в воздух, вытекающий из форсунки, добавлялось до 15-20% (по массе) фреона-12. Смесь, отбиравшаяся в потоке насадком типа трубки полного напора 2x1 мм , поступала в малоинерционный датчик концентрации типа теплового детектора. [c.278]

Измерения осредненных скоростей также производились при помощи трубки полного напора. [c.763]

Если в сверхзвуковой поток поместить трубку полных напоров, то перед ее входным отверстием возникает прямой скачок относи- [c.62]

Скорость потенциального потока измеряется трубкой полного напора (трубкой Прандтля) 1-За, закрепленной в координат-нике (см. рис. 10.11) и соединенной гибким шлангом с дифференциальным манометром ДМ-Э1—Зв. Второй штуцер дифференциального манометра соединен с отверстием отбора статического давления, расположенным в плоскости измерительного сечения. Электрический сигнал с дифференциального манометра через усилитель УП-20 поступает на показывающий миллиамперметр М1730А—Зг, шкала которого градуирована в мА. [c.154]

Раздельное течение жидкой пленки по нижней поверхности канала и воздуха во всем остальном поперечном его сечении давало возможность проводить визуальное исследование образования сухих пятен. При проведении опытов измерялись расход воды - ротаметром расход воздуха -расходомерным коллектором скорость воздуха — трубкой полного напора и отбором статического давления с fioмощью дифманометров толщина пленки — электроконтактным датчиком по схеме, представляющей собой электрическую цепь, одним участком которой являлась пленка жидкости температура воздуха и воды - ртутными термометрами. Опыты проводились при атмосферном давлении, скорости воздуха от 10 до 60 м/с и расходе воды от 0,47 до 3,14 кг/мин. [c.163]

Температура и скорость потока измерялись хромель-алю-мелевой термопарой и трубкой полного напора, которые устанавливались на координатном механизме. Эти поля изме- [c.104]

Мера результаты измерений скоростей трубкой полного напора (i концом— типа А) и температур термопарным зондом с серебряным корольком в одном из сечений выходной части сопла. По этим измерениям нетрудно сделать заключение о размерах зоны изоэнтропи-чеокого течения. Значение чисел М вдоль сопла определялось на основе измерений трубками шолното напора и измерений статических давлений на стенке сопла. Оба эти метода удовлетворительно согласовывались (рис. 4). Результаты опытных измерений чисел М сравнивались с результатами теоретических расчетов в предположении существования изоэнтропического течения при А =1,4 (рис. 4). Наблюдалось значительное расхождение, се опыты проводились при условии, что давление на срезе соошла приблизительно равнялось давлению в барокамере, куда вытекал газ. [c.470]

Экспериментальное измерение профиля скорости в тонких (S < 1 мм), покрытых волнами пленках жидкости связано с большими трудностями, главная из которых заключается в соизмеримости размеров датчиков, вносимых внутрь пленки, с ее толщиной. В связи с этим большинство авторов идет по пути миниатюризации приемной аппаратуры (трубки полного напора с поперечным сечением 0.1—0.3 МД1 [34—35], термоанемометры с диаметром нити порядка 0.01 мм [22, 24, 79] и т. п.). Однако использование подобных методов измерения не позволяет определить профиль скорости внутри волновой зоны за пределами непрерывного слоя жидкости 8 ,. Наиболее перспективными представляются различные способы визуализации течения. Сущность этих методов заключа- [c.214]

Цилиндрический зонд для измерения в пограничном слое был выбран по соображениям наибольщей простоты, прочности и определенности расположения в межлопаточном канале. Возможность измерений с помощью этого зонда была подтверждена специальным экспериментом, при котором в то же сечение пограничного слоя устанавливалась обычная трубка полного напора с толщиной носика 0,25 мм. Сравнение измерений подтвердило возможность использования цилиндрического зонда при измерениях в пограничном слое на расстоянии от стенки более одного диаметра зонда. При измерении прежде всего определялось направление потока в каждом сечении пограничного [c.473]

Была сделана попытка гидравлического осреднения полных давлений в зонде. Для этого были выполнены зонды в виде трубки с отверстиями, просверленными на равных расстояниях друг от друга с короткими трубками полного напора, объединенными в одной полости со щелевым приемным отверстием (сечением 1X20 мм). Применение всех этих зондов показало, однако, что результаты измерения значительно отличаются от соответствующей средней величины. Практически использовалось только осреднение статически.х давлений, измеряемых на стенке. [c.491]

Рис. 6-13. Из1мерение скорости течения в потоке со свободной поверхностью трубкой полного напора.

Предложенный Пито принцип измерения скорости по давлению в критической точке предполагает прене-брежимость влияния вязкости. Как мы видели в п. 6-7.3, скорость набегающего потока связана с давлением в критической точке трубки полного напора уравнением Бернулли. Для несжимаемой жидкости, набегающей со скоростью Уо, имеем [c.193]

Фактическое показание трубки полного напора будет зависеть как от влияния вязкости, так и от размера отверстия, вопринимающего давление у оголо-вка зонда. Если только диаметр отвестия не мал в сравнении с диаметром насадка, то среднее давление по площади отверстия не будет равным давлению в точке. Среднее давление в свою очередь будет зависеть от формы оконечности зонда, т. е. от того, будет ли оголовок зонда тупым, полусферическим или какой-либо другой формы. Поэтому коэффициент давления будет функцией числа Рейнольдса и геометрии трубки, т. е. [c.194]

Для случая, когда время изменения температуры имеет тот же порядок, что и время релаксации, может быть развита более общая теория. Кантровиц рассмотрел эту более общую задачу [46], [47[ и создал метод измерения времени релаксации для различных газов (N2, Н О), используя трубку полного напора. [c.192]

Выше были упомянуты широко известные экспериментальные исследования В. Ванони, проведенные в сороковых годах. В шестидесятых годах за ними последовал в США новый цикл работ по взвесенесущим турбулентным потокам, причем в качестве отправной работы этой серии исследований, пожалуй, можно назвать весьма интересную работу X. Эла-ты и А. Иппена (1961). Эти исследователи поставили эксперименты по изучению влияния нейтральных но плавучести твердых частиц различной крупности на турбулентное течение жидкости в открытом канале. Практически одновременно Дж. У. Дейли и Т. К. Чу (1961) применили этот же метод к турбулентному напорному течению в трубе. Авторы обоих исследований на основе измерений интенсивности продольных турбулентных пульсаций при помощи специальной трубки полного напора, использованной в качестве датчика турбулентности ), пришли к заключению, что интенсивность турбулентности возрастает с увеличев ием концентрации взвеси. Были отмечены также некоторые изменения в профилях осреднен- [c.762]

Заметим, что в связи с использованием трубки полного напора в качестве датчика турбулентности возникают серьезные методические вопросы. Дело в том, что измерения пульсаций скорости трубкой Пито сопровождаются систематическими погрешностями, связанными с влиянием пульсирующего поля давлений и с влиянием з1естационарности пульсирующего потока, обтекающего трубку. [c.762]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...