Модель цилиндрическая

Очень показательными являются результаты опытов, проведенных группой авторов [271 на моделях цилиндрических аппаратов (рис. 10.10) с диаметром 75, 200 и 400 мм при заполнении их слоевыми насадками с [c.275]

ТОЧНЫХ нижних границ, причем ближе всего к нижним границам они оказываются для гексагональной укладки. Учет этого обстоятельства и использование модели цилиндрического массива привели к заключению, что нижние границы дают наиболее точные значения большинства эффективных упругих модулей. [c.86]

Фиг. 10.1. Модель цилиндрического вала с глубокой гиперболической выточкой под действием осевого растяжения, исследованная методом ползучести .

Кривые—результаты расчётов для модели цилиндрических частиц с показателями преломления т -- 1,5 (точки) и т 1,5 —О,li (штриховые). [c.83]

При достаточно высоком значении параметра нагрузки величина опасного импульса остается почти неизменной при различных нагрузках, испытываемых системой. На основе систематических опытов с моделями цилиндрических оболочек из сплава АМг-6, подвергавшимися действию осесимметричного равномерно распределенного импульсного давления, получен ряд эмпирических зависимостей, позволяющих определить критическую величину удельного импульса и другие величины, характеризующие выпучивание [37] [c.513]

С точки зрения теории приближенного подобия все опытные образцы в данных экспериментах могут рассматриваться как аффинно-подобные модели цилиндрических оболочек, поведение которых описывается единой экспериментальной кривой (рис. 7.11). [c.152]

Статистические характеристики параметров моделей цилиндрических оболочек, испытанных на осевое сжатие 189] [c.168]

Ильгамов в [117] предложил приближенную модель цилиндрического изгиба трехслойной пластины, удлиненной в одном направлении, с учетом избыточного давления в полости заполнителя и разности поверхностей изогнутых несущих слоев. [c.14]

Двухслойная модель цилиндрической оболочки при действии внешнего давления и продольного сжатия рассматривалась в [29]. В задаче о выпучивании вводятся некоторые начальные отклонения формы от идеальной. Используется вариационное уравнение [138]. Результаты расчетов критического времени при заданных начальных отклонениях сравниваются с результатами из [21] и [244]. [c.271]

В реальном носителе зона намагничения не будет столь резко очерчена, так как во-первых, кривая гистерезиса не идеально прямоугольная во-вторых, намагниченные зерна взаимодействуют между собой, уменьшая остаточное намагничение зерен, близких к границе, разделяющей противоположные направления намагниченности в третьих, неидеально одноосное -распределение зерен и наличие вертикальной компоненты поля головки усложняют картину распределения намагниченности. Тем не менее описанная элементарная модель цилиндрических зон намагничения позволяет [c.261]

Испытания моделей цилиндрических и шаровых сосудов [47, с. 166] позволяют оценивать конструктивную прочность их сварных соединений в сложных условиях эксплуатации, т. е. с учетом свойств основного металла и металла шва, влияния на них изменяющегося во времени поля остаточных напряжений, наличия неизбежных концентраторов напряжений и заданной по условиям испытания температуры изделия. При этом испытываемые [c.228]

В отличие от бесконечно тонкой вихревой нити более приближенной к реальности является модель цилиндрического вихря с конечным ядром круглого сечения радиуса а, в котором завихренность со постоянна (рис. 3.13). Вне ядра течение полагается безвихревым. Аналогично случаю вихревой пелены такой вихрь можно аппроксимировать непрерывным распределением прямолинейных вихревых нитей в ядре. Тогда элемент сечения ядра дает вклад в циркуляцию ёТ, равную, согласно теореме Стокса, [c.147]

Допустим, что нам надо построить модель цилиндрической пружины диаметром 15 мм с числом витков 5, шагом 3 и диаметром витка 1 мм. [c.181]

Рис. 2.100. Модель цилиндрической пружины

Рис. 6.31. Спиралеобразная модель цилиндрической оболочки.

Последний раздел посвящен вопросам устойчивости оболочек. При рассмотрении этих вопросов автор основывался на своей трактовке проблемы устойчивости оболочек. Некоторым читателям, привыкшим к традиционным методам исследования задач устойчивости, эта трактовка может показаться спорной. Однако многочисленные экспериментальные результаты, полученные в последнее время при испытании моделей цилиндрических оболочек отечественными и зарубежными исследователями, удовлетворительно согласуются с результатами расчетов, полученными на основании теоретических предпосылок автора. [c.4]

Рис. 2.14. Сравнение импедансов излучения для трех моделей цилиндрического излучателя вещественная (а) и мнимая (б) части

Наружные диаметры моделей коммуникаций и других моделей цилиндрической формы в заданном масштабе должны соответствовать условным проходам или размерам в свету. [c.1706]

В предложенной модели слой состоит из двух областей 1 — область повышенной порозности в пределах половины диаметра частиц от цилиндрической теплообменной поверхности 2 — область за пределами первой. Основные допущения [c.77]

Моделью винтовой линии может служить цилиндрическая пружина. [c.158]

Неполная модель ограничивается цилиндрическими поверхностями, для которых направляющими линиями служат указанные выше меридиональные сечения поверхности вращения, а образующие перпендикулярны [c.296]

Литейная форма — это система элементов, образующих рабочую полость, при заливке которой расплавленным металлом формируется отливка. На рис. 4.2, а показана литейная форма для тройника (рис. 4.2, б). Форма обычно состоит из нижней 2 и верхней 6 полуформ, которые изготовляют по литейным моделям 7 (рис. 4.2, г) в литейных опоках 3, 5. Литейная опока — приспособление для удержания формовочной смеси при изготовлении формы. Верхнюю и нижнюю полуформы взаимно ориентируют с помощью цилиндрических металлических штырей 4, вставляемых в отверстия приливов у опок. Для образования полостей, отверстий или иных сложных контуров в формы устанавливают литейные стержни /, которые фиксируют с помощью выступов (стержневых знаков), входящих в соответствующие впадины в форме. Литейные стержни изготовляют по стержневым ящикам (рис, 4.2, д). Для подвода расплавленного металла в полость литейной формы, ее заполнения и питания отливки при затвердевании используют литниковую систему 8—11. После заливки расплавленного металла, его затвердевания и охлаждения форму разрушают, извлекая отливку (рис. 4.2, е). [c.121]

Некоторые примеры вычисления эффективных комплексных модулей были даны Хашином для гранулированных [46] и волокнистых [47, 48] композитов как при предположении о малости затухания, так и без этого предположения. Рисунки 9 и 10 показывают зависимости от частоты вещественных и мнимых частей комплексных модулей продольного сдвига Сд = Од 4- iG" полиизобутплена (при температурах выше Tg), армированного жесткими параллельными волокнами. График зависимости комплексного модуля сдвига (Уг = 0) от частоты взят из приведенных кривых, построенных Тобольским и Катсиффом [117]. Эти характеристики были получены с использованием упругого модуля сдвига Ga для так называемой модели цилиндрического массива [45] [c.154]

На фиг. 7.4 показана разрезанная модель толстостенного сосуда под давлением, сделанная из эпоксидной смолы. Поперечное сечение внутренней полости имеет звездообразную форму. Наружная поверхность модели цилиндрическая с полусферой на конце. Из модели были вырезаны тонкие пластинки (срезы) в меридиональном и поперечном направлениях, которые на фотографии собраны, чтобы показать их первоначальное расположение в модели. Белый гипсовый стержень удерживает срезы в собрап-ном виде. [c.200]

Исследовались три модели цилиндрических оболочек, ожествлен-ных монолитным сварным швом, под действием внутреннего давления. Исследуемые оболочки изготовлялись на токарном станке из цилиндрических заготовок оптически чувствительного материала ЭД-16М без охлаждения при малой подаче резца. [c.319]

Влияние смесительной головки на аблирующую стенку камеры сгорания изучалось на объемной модели цилиндрической камеры сгорания для условий устойчивого горения и распыления, происходящего при столкновении струй жидкостей. Использование уравнений, полученных при анализе горения одиночной капли, ограничивает анализ процесса горения условиями, в которых жидкая фаза может рассматриваться в виде поля невзаимодействующих сферических капель. Таким образом, указанная модель горения применима лишь за зоной впрыска и распыления, для которой разработан свой метод анализа. Трехмерная модель установившегося процесса разработана для зоны горения, а одномерная — для расположенной следом за ней зоной догорания в трубках тока (см. рис. 80). [c.152]

В монографии [58] приведены данные экспериментальных исследований вероятностных свойств несущей способности сварных моделей цилиндрических оболочек из материалов Х18Н9Н и АМгбН при различных видах нагружения, в том числе при осевом сжатии. В процессе испытаний контролировались механиче- [c.167]

Модели цилиндрических оболочек из белой жести, подкрепленные кольцевым набором, применяются для испытаний на устойчивость при внешнем давлении. Известны эксперименты, проводившиеся с целью выявления влияния на устойчивость расположения шпангоутов относительно срединной поверхности, жесткости шпангоутов на кручение, осевых сил и других факторов. В этих экспериментах обшивка оболочек (рис. 11.4) имела толщину h = 0,34 мм. Средние значения предела текучести и временного сопротивления материала составляли — 200 МПа, Og = = 280 МПа. Диаметр цилиндра варьировался в пределах 100— 140 мм, длина в интервале 180—300 мм. Для подкрепления оболочек применялись уголковые профили 4x3x0,34, 6x3x0,34 и шпангоуты таврового сечения из двух уголков 4x3x0,34, соединенных стенками. Описание технологии изготовления моделей оболочек из жести и результаты испытаний на внешнее давление приведены в работе [3]. В этой же работе содержатся примеры использования тонкостенных металлических сварных моделей для исследования устойчивости и несущей способности таких судовых конструкций, как палубные перекрытия, гофрированные переборки, двутавровые и коробчатые балки, подкрепленные панели. [c.258]

Висентини [11] измерял также щелевую коррозию на модели цилиндрической щели для стали типа 18-10 и титана в среде 2 М H2SO4 при 40 °С. Экспериментальные результаты (распределение потенциала вдоль щели, сила тока, выходящего из щели, длина, соответствующая максимальному коррозионному воздействию) он сравнивает с величинами, найденными расчетом [10], и устанавливает хорошую сходимость результатов. [c.34]

Создание геометрической модели цилиндрического прямозубого зубчатого колеса средствами Auto AD [c.91]

Создание расчетной модели цилиндрического зубчатого колеса средствами ANSYS [c.101]

Движения в пограничном слое. Применение дыма для придания ВИДИМОСТИ движениям воздуха неудобно тем, что вскоре наступает полное перемешивание дыма с воздухом, особенно в вихревых областях. Поэтому этот способ не дает возможности наблюдения более подробных деталей течений. Для получения таковых Рябушинский пользовался следующим способом. Исследуемые модели (цилиндрические тела с различ-ными формами поперечного сечения прикреплялись своим основанием к тонкой железной пластинке, выкрашенной в черный цвет. На эту железную пластинку насыпался очень легкий светложелтый порошок (ликоподий). При обдувании тела потоком воздуха, пар ллельным пластинке, и одновременном постукивании по пластинке легким молоточком светложелтый порошок располагался по линиям тока, и в результате на черной nna THHKt получался светложелтый рисунок, в общих чертах дававший представление о спектре линий тока обтекаемого тела. Однако, следует иметь в виду, что при таком способе получения спектра линий тока натекающий Боздуч подвергается влиянию железной пластинки, и поэтому полученный спектр дает, строго говоря, картину состояния течения только в заторможенном пластинкою пограничном слое, в котором направления скоростей значительно отличаются от направления скоростей в свободном течении. [c.271]

Таким образом очевидно, что характер обтекания гладких цилиндров потоками в натурных и лабораторных условиях значительно различается, безотносительно к тому, является ли набегающий поток плавным или турбулентным. Однако, как отмечается в [9.341, несмотря на неточности (связанные с влиянием числа Рейнольдса), которые возникают при экстраполяции результатов моделирования на прототип, проведение испытаний в аэродинамической трубе сооружений, имею-Ш.ИХ закругленные очертания, во многих случаях представляется целесообразным. Например, испытание моделей цилиндрических сооружений, по-видимому, окажется полезным при изучении аэродинамических устройств, предназначенных для уменьшения их колебаний. Широко распространено мнение, что такие устройства будут одинаково эффективными как для потоков воздуха в атмосфере, так и при более низких числах Рейнольдса, п )еобладающих в аэродинамической трубе [9.341. [c.266]

Адамс и Уэлти [89] сделали попытку аналитически рассчитать теплообмен между псевдоожиженным слоем крупных частиц и горизонтальной цилиндрической-поверхностью, исходя из модели, основанной на гипотезе о том, что крупные частицы в псевдоожиженном слое изотермичны и основной вклад вносят лучистая (речь идет [c.64]

И шключсиис отметим, что самос-тотпельпые исследования можно выполнить как с целью получении непрерывных моделей различных но верхностей второго и высшего порядков, так и использования полученных моделей для конструировании кривых высших порядков и исследования их свойств, решения задач па пересечение с проецирующими цилиндрически пи поверхностями. [c.203]

На первом этапе были изучены продольные шлифы гладких цилиндрических образцов, испытанных на растяжение при Т = = —196°С. Согласно разработанной модели, при одноосном растяжении таких образцов их хрупкое разрушение контролируется процессом распространения микротрещин скола. Зарождение же микротрещин скола начинается в соответствии с условием (2.7) при напряжениях и деформациях меньше разрушающих. Однако эти микротрещины при ai < S будут остановлены различными барьерами (границами зерен, границами фрагментов и т. п.). Поэтому на продольном шлифе должны наблюдаться такие остановленные микротрещины, причем их длина может быть различной — от размера зерна (если микротрещина остановлена границами зерна) до размера фрагмента деформацион- [c.87]

Несмотря на то что приведенные здесь следствия модели Макклинтока качественно соответствуют экспериментальным данным, зависимость (2.57) можно использовать только для тех или иных предельных оценок, так как рёальные поры не цилиндрические. а сферические и эллиптические [222] кроме того, параметр F-a не определен. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...