Смешения слой

О. — рабочий и,и л б — регенерация в — отмывка предварительная г — отмывка окончательная / — исходный конденсат 2 — смешенный слой 3 — фильтрат 4 — резервуар для разделения ионитов 5 — анионит 6 — раствор НгЗО 7 — раствор ЫаОН 3 — катионит 9 — сброс. [c.72]

Обозначим радиальное смешение слоя (1-2) через и, а слоя (5-4) —через иdu. При этом полное удлинение элемента в радиальном направлении выразится дифференциалом du, а относительное радиальное удлинение [c.344]

Для повышения прочности крепления дублирование резин производится под каландром со смешением слоев резин относительно друг друга на 50 м.м, чтобы ири гуммировке кромки слоев перекрыли одна другую. [c.177]

В других случаях жидкие частицы могут совершать движения с большими амплитудами в направлении, перпендикулярном к направлению движения, переходя из одного слоя в другой, с обменом энергией в макроскопическом масштабе. Движение называется турбулентным, благодаря своему виду, получающемуся вследствие смешения слоев, а законы трения отличны от законов трения в ламинарном режиме. [c.39]

В координатах 5, -ф, используемых при решении обратной задачи (см. п. 1.1.3), удобно проводить расчеты течений, содержаш,их поверхности тангенциального разрыва, каковыми являются поверхности тока, разделяющие области течения с различными физическими свойствами. Такого рода расчеты проводятся без учета смешения слоев, при этом полные энтальпии и полные давления в слоях могут различаться. [c.189]

В координатах 5, г ), 0 удобно проводить расчеты течений, содержащих поверхности тангенциального разрыва и разделяющие области течения с различными физическими свойствами. Такого рода расчеты проводятся без учета смешения слоев. При этом полная [c.122]

В закрученном потоке могут существовать значительные градиенты осевой составляющей скорости. В вихревой трубе такое состояние движения имеет наиболее ярко выраженный характер вследствие наличия интенсивного противотока. С этой точки зрения приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, втекающую в поток с несколько отличной плотностью, и, естественно, ожидать эффекты, которые наблюдаются в слое смешения такой струи [18]. Как показано в работе [20], в слое смешения развиваются когерентные вихревые структуры с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Так, в частности, при движении вниз по потоку расстояние между соседними вихрями увеличивается, что приводит к уменьшению частоты их обнаружения. Очевидно, в этом случае должна иметь место связь таких структур с высокочастотной неустойчивостью в вихревых трубах. [c.117]

Рис. 3.18 Вихревые структуры в слое смешения затопленной струи [250])

По-видимому, ВЧ неустойчивость связана с образованием в вихревой трубе крупномасштабных когерентных вихревых структур (КВС) сдвигового характера, подобно тому, как это наблюдается в турбулентных слоях смешения струй с различными скоростями течения (рис. 3.18, 3.19). [c.123]

Когерентность таких КВС связана с тем, что они рождаются строго периодически в области соплового ввода, где уровень осевых скоростей наиболее высок. Поскольку в противоточной вихревой трубе на фанице раздела свободного и вынужденного вихрей имеется разрыв осевой составляющей скорости и соответственно производная dV dr максимальна, то именно там и происходит сворачивание соприкасающихся слоев газа в спиралевидные жгуты, опоясывающие вынужденный вихрь и вращающиеся вместе с ним. Вихревые жгуты могут образовываться в несколько рядов (по радиусу) и по мере движения вдоль вихревой трубы попарно сливаться. При этом будет происходить их укрупнение и соответственно уменьшение частоты появления. Именно это и подтвердили опыты [109, 245]. Аналогичная ситуация наблюдалась и в слое смешения струй [216]. [c.124]

В первом случае, при воздействии на турбулентную струю низкочастотного звукового сигнала (Sh = 0,2- 0,6), происходит интенсификация турбулентного перемещения в приосевой части начального участка струи резко возрастают пульсационные скорости, приводящие к укрупнению периодических ветвей, расширяется слой смешения и уменьшается длина начального участка. Возрастают угол раскрытия и эжекционная способность струи не только на начальном, но и на основном участках струи. Это явление наблюдалось при продольном и поперечном звуковом об- [c.127]

Фиг. 5.5. Коэффициент теплоотдачи при полном смешении в плотном слое твердых сферических частиц (L/D = 0,6 ч- 1,25) [216].

В работе 1216] исследовалась теплоотдача от твердых частиц в псевдоожиженном слое без учета влияния объемного содержания твердых частиц, хотя это влияние известно. Результаты для Ы2Н — 1 сравниваются на фиг. 5.5 с данными работ [864, 4161 в интервале значений Ы2Н от 0,6 до 1,25, причем А , означает коэффициент теплоотдачи при полном смешении. Измерения выполнялись в слое с отношением высоты к диаметру, равным 1. [c.209]

С увеличением градиента давления от 0,025 до 0,20 атл[c.119]

Зная величины диаметров сопла камеры смешения и расстояние S и, используя схему процесса эжектирования в струйном течении на рис. 8.1, рассчитывались величины углов расширения газожидкостного пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р, представленные в табл. 8.1.1 и на графике рис. 8.7. [c.193]

Как следует из приведенных графиков, величины КПД р и коэффициента эжекции (Jq, полученные в струйных аппаратах с камерой смешения 27 мм, больше величин этих коэффициентов, полученных в аппаратах с камерой смешения диаметром 23 мм. Следовательно, наиболее полно струя расширялась в камере смешения диаметром 27 мм, а в камере смешения диаметром 23 мм струя эжектировала газ с недорасширением. Пограничный слой в камере смешения диаметром 27 мм касается стенок камеры смешения практически в переходном сечении струи (см. рис. 8.10, а), о чем свидетельствуют высокие значения коэффициентов эжекции и полезного действия (см. рис. 8.8, 8.9). В камере смешения диаметром 23 мм пограничный слой касался стенок камеры смешения на начальном участке струи (рис. 8.10, 6), о чем свидетельствуют небольшие значения коэффициентов эжекции L/q и полезного действия Т1 (см. рис. 8.8, 8.9). [c.193]

Так как струйное течение в конце камеры смешения ограничено стенками, процесс эжекции в этом месте прекращается. В выполненной таким образом камере смешения пограничный слой не касается стенок камеры смешения по всей ее длине, кроме сечения 1-1, чем исключаются потери энергии при трении о твердую поверхность. Внутри такой камеры низконапорная среда свободно проходит между стенками камеры смешения и внешними границами струйного течения, достигая конца камеры смешения. [c.216]

Лучшее, чем (5), согласование с опытными данными для слоя смешения начального участка струи дает профиль скорости, полученный Толмином из теории турбулентности Прандтля. [c.366]

В уравнении движения предполагается, что турбулентный путь смешения I в поперечном сечении слоя не изменяется, т. е. зависит лишь от продольной координаты х, что объясняется отсутствием ограничивающей турбулентную струю твердой стенки, гасящей поперечные движения частиц жидкости. [c.367]

В 3.4.2 изложен метод расчета слоистых течений с использованием основной разностной схемы (3.1.2). В координатах г з, х удобно проводить расчеты многослойных течений с различными физическими свойствами. Такой расчет можно провести в рамках идеальной жидкости без учета смешения слоев, при этом полные температуры, полные давления и показатели адиабаты в слоях могут быть различны. Будем обозначать параметры ядра потока нижним индексо1М 1, а параметры пристеночного слоя — индексом 2 (рис. 5.22). Пусть до некоторой линии тока газ имеет пока- [c.221]

Приемо-раздаточные патрубки внутри резервуаров оборудуются УНОРом (устройством наполнения и опорожнения резервуаров), выполненным в виде двух параллельных тарелок с зазором между ними - через этот зазор и осуществляется наполнение (опорожнение) резервуара. УНОР предназначен для уменьшения турбулентности (смешения слоев) и исключения образования воронки. [c.22]

Шаблон установить так же, как при измерении глубины ползуна (см. рис. 27) Абсолютный шаблон или тол-щинемер установить так же, как при измерении глубины ползуна. Измерительные ножки шаблонов разместить над смешенным слоем металла Шаблоны установить так же, как при измерении глубины ползуна. Измерительные ножки шаблоном разместить над наиболее изношенным местом, а затем над кромкой выработки [c.41]

Наиболее сложная часть аппарата — газораспределительная коробка, обеспечивающая распределение и смешение парогазовой смеси на входе в слой катализатора. Установлено, что содержание метана в прореагировавшем газе при одной и той же температуре вхлое катализатора со средним радиусом зерен 0,98 мм возрастает е [c.13]

Микро- и макроструктур закрученного потока представлякгг особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения существенно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций при закрутке всегда трехмерно и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик осевых течений [16, 27, 155, 156]. Одно из основных и характерных отличий состоит в том, что в камере энергоразделения вихревой трубы наблюдаются значительные фадиенты осевой составляющей скорости, характеризующие сдвиговые течения. Эти градиенты наиболее велики на границе разделения вихря в области максимальных значений по сечению окружной составляющей вектора скорости. Приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, протекающую относительно потока с несколько отличной плотностью, и естественно ожидать при этом появления эффектов, наблюдаемых в слоях смешения струй [137, 216, 233], прежде всего, когерентных вихревых структур с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Экспериментальное исследование турбулентной структуры потоков в вихревой трубе имеет свои специфические сложности, связанные с существенной трехмерностью потока и малыми габаритными размерами объекта исследования, что предъявляет достаточно жесткие требования к экспериментальной аппаратуре. В некоторых случаях перечисленные причины делают невозможным применение традиционных [c.98]

В частности, в осесимметричных струях такие структуры идентифицируются с неустойчивостью вихревого слоя и его сворачиванием в концентрации завихренности — вихри. Снос этих вихрей вниз по потоку сопровожцается процессом их последовательного слияния попарно, что и определяет расширение слоя смешения. Каскад попарных слияний вихрей заканчивается образованием последовательности клубков. В конце начального участка крупномасштабные клубки разрушаются и генерируют мелкомасштабную турбулентность. Взаимодействие упорядоченных, когерентных структур с хаотическим турбулентным фоном определяет динамику развития структурного турбулентного движения. [c.127]

Во втором случае, при воздействии на турбулентную струю высокочастотного звукового сигнала (Sh = 2- 5), происходит ослабление интенсивности турбулентного перемешивания в приосе-вой части начального участка струи уменьшаются пульсашюн-ные скорости, происходит 1 ельчение периодических вихрей, слой смешения становится тоньше и увеличивается длина начального участка, уменьшается угол раскрытия и эжекционная способность струи как на начальном, так и на основном участках струи. Указанное явление было обнаружено при числах Рейнольдса Re = 1(Р 5 1(И и малых значениях числа Маха. [c.128]

Псевдоожиженный струйный слой или аэрофонтанирование в коническом сосуде. Один из методов обеспечения контакта жидкости с твердыми частицами — струйный слой — предложен в работе [525]. Как модификация псевдоожиженного слоя струйный слой представляет собой плотный слой, возбуждаемый центральной струей, которая бьет вверх, увлекая за собой частицы, тогда как частицы вблизи стенок сосуда движутся вниз. Беккер [41, 43] исследовал теплообмен и профили скорости в такой системе. Мадонна и Лама [512] составили уравнение баланса энергии, выражающее связь между падением давления и диаметром струи. Проблема создания струйных псевдоожиженных слоев для перемешивания твердых частиц анализируется в работе [496]. Процесс смешения при аэрофонтанировании в коническом сосуде с мешалкой или без нее рассматривается в работе [479]. Используемый в разд. 8.8 метод применим к струйному слою с низкой концентрацией частиц. [c.410]

Принятая методика создания оторочки об словли-вала некоторое смешение ее с вытесняемой жидкостью в зоне их соприкосновения с образованием пограничного смешанного слоя до начала процесса вытеснения. Это обстоятельство определяло наименьший размер созданной оторочки (S ,, от объема порового пространства). Величина наибольшего размера оторочки определялась из расчета полного ее смешения с вытесняемой жидкостью в пределах длины пути фильтрации, ограниченной длиной колонки-кернодержателя. [c.30]

Был проделан ряд измерений теплопроводности сверхпроводников в промежуточном состоянии на образцах, имевших вид длинных цилиндров. В продольных полях смешения двух фаз обычно не наблюдается, за исключением сплавов, где нормальные области представляют собой волокна, рас-иоложенные вдоль образца. Однако в поперечных полях образец переходит в смесь из двух фаз, причем нормальные области представляют собой слои, перпендикулярные оси цилиндра, т, е, наиравлепию теплового потока. Толщина таких отдельных областей может быть порядка 10"" см. [c.304]

Для углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р были получены по две зависимости от давления нагнетания жидкости Р при практически постоянном давлении газа на входе струйного аппарата Р = onst. Величины углов а и Р возрастают с увеличением давления нагнетания жидкости Р от 0,9 до 2,4 МПа при давлении эжектируемого воздуха = 0,098-0,102 МПа. Причем величины углов расширения пограничного слоя а, полученные в аппарате с камерой смешения 27 мм, больше величин а, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. А величины углов сужения потенциального ядра р, полученные в аппаратах с камерой смешения 27 мм, меньше величин Р, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. В связи с этим возник вопрос какова причина этих рассуждений Для его решения на график рис. 8.8 нанесли максимальные величины КПД Т], а на график рис. 8.9 соответствующие этим КПД величины коэффициентов эжекции (Уд, полученные из экспериментальных характеристик струйных течений в аппаратах с камерами смешения диаметром 27 и 23 мм. [c.193]

При больших расходах высоконапорной среды в односопловом эжекционном струйном аппарате сопло необходимо выполнять большого диаметра. Однако струя, истекающая из такого сопла, имеет длинный начальный участок ( )ис. 9.4,а). Начальный участок имеет особенно большую протяженность у свободно истекающих струйных течений, которые состоят из жидкостного потенциального ядра и газожидкостного пограничного слоя, т.е. в случае, когда жидкостью эжектируется газ. В эжекционном аппарате со струйным течением, имеющим длинный начальный участок, необходима камера смешения достаточно большой протяженности. Однако такую камеру смепзения сложно изготавливать, соблюдая соосносз ь с ее стенками. Кроме того, в длинной камере смешения очень трудно добиться такого течения струи, чтобы последняя не касалась стенок камеры смешения по всей се длине, начиная от среза сопла до диффузора (см. рис. 8,1 9.1 9.2). [c.221]

I - поток низконапорной среды 2 - поток высоконапорной жидкости i -- форкамера 4 - конфур 5 - сужающееся сопло 6 - камера смешения 7 — область низконапорной среды 3 - пограничный слой 9 - прямолинейный участок 10 - диффузор И - поток смеси высоконапорной и низконапорной сред [c.230]

На рис. 7.6 профили скорости Толмина и Шлихтинга (5) в плоском слое смешения сопоставляются с экспериментальными данными. [c.367]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...