Критическое время

По аналогии с термином критическая нагрузка для упругих и упруго-пластических систем время в конструкциях, работающих в условиях ползучести, получило название критическое время . [c.279]

Значение времени в значительной степени зависит от значения действующей нагрузки Р (или от а) и начального угла поворота стойки. Увеличение а и фо приводит к уменьшению а следовательно, и к снижению срока службы конструкции. При критической нагрузке (а = 1) критическое время it равно нулю. [c.279]

Следует заметить, что конечное критическое время, понимаемое в указанном смысле как время обращения прогиба в бесконечность, обязано своим существованием нелинейности определяющего уравнения. Действительно, при га = 1 уравнение (18.1Я.5) становится следующим [c.650]

Здесь верхний предел интегрирования принят равным бесконечности, что соответствует превращению образца в бесконечно длинную и бесконечно тонкую нить. График зависимости о от i по уравнению (19.8.4) представлен на том же рис. 19.8.2. За критическое время теперь можно принять лишь то конечное время, при котором перемещение и напряжение становятся бесконечно большими. Фактически, конечно, разрыв происходит при некотором конечном перемещении, но кривая a — t в конце идет вверх чрезвычайно круто и абсцисса асимптоты дает достаточно хорошую оценку времени до разрушения. Если принять степенной закон ползучести v = Aa , то по формуле (19.8.4) получается [c.674]

На рис. 5.1.3 изображены графики функции (1.39) при различных значениях параметра Р Р — 0,6 для кривой 1, Р = 0,45 для кривой 2, Р = 0,3 для кривой 3, Р = 0,15 для кривой 4) и разности возрастов Др кусков стержня, равной Др = 48 сут. На рис. 5.1.4 изображена зависимость у2 t) от t для различных значений разности возрастов Др кусков стержня при фиксированной нагрузке Рх = 0,6 (Др = 0 для кривой 1, Др — 24 для кривой 2, Др = 48 для кривой 3, Др = 76 для кривой 4). Зависимость критического времени от Р и Др изображена соответственно на рис. 5.1.5 и рис. 5.1.6. Результаты расчетов показали, что критическое время потери устойчивости увеличивается с увеличением разности возрастов Др кусков стержня и уменьшается при увели- [c.245]

Видно, что критическое время 1 потери устойчивости увеличивается с увеличением разности возрастов Др кусков стержня. При этом возраст верхнего куска стержня фиксирован и равен нулю. [c.257]

О, Т и задано критическое значение прогиба у. Критическое время То определяется как первый момент достижения прогибом значения у . [c.276]

Результаты расчетов показывают, что при возрастании разности возрастов Др отдельных участков стержня критическое время увеличивается, причем тем интенсивнее, чем больше величина критического значения прогиба. [c.276]

Очевидно, что величина t определяет критическое время, начиная с которого величина прогиба быстро нарастает. Таким образом, при t > t прогиб быстро достигает такого значения, что стержень утрачивает несущую способность. Согласно уравнению (149), tqнекоторую оценку для критического времени выпучивания. Это утверждение справедливо не только для материалов, вязкоупругая податливость которых описывается степенным законом [95]. [c.164]

Исследования, проводимые на конструкциях, долгое время работающих при механических напряжениях в условиях повышенных температур, показывают существенную роль кинетики механических свойств. Все эти работы позволили оценить критическое время и критическую степень повреждаемости материала. [c.196]

Возможен контроль ванн с помощью измерения термоэдс на образцах указанной стали. Измерения должны проводиться непосредственно после приготовления образцов, размеры которых должны быть одинаковы либо больше некоторого критического. Время выдержки на воздухе вынутой из ванны ленты до ее закалки в воду не оказывает существенного влияния на результат измерений. [c.194]

Значению ij = 0 соответствует критическое время t = Учитывая это, находим [c.586]

В этих зависимостях т —критическое время, в течение которого двигатель под действием внезапно приложенного к нему пика с постоянной нагрузкой увеличи- [c.1055]

В зависимости от реологических свойств материала возможны две существенно различные постановки задач устойчивости тонкостенных элементов при ползучести [42, 44, 49, 51] 1) если материал обладает ограниченной ползучестью (бетон, полимеры), то устойчивость конструкции рассматривается на бесконечном интервале времени и определяется длительная критическая нагрузка [53, 65—68, 70, 73] 2) если материал обладает неограниченной ползучестью (преимущественно металлы при повышенных температурах), то устойчивость рассматривается на конечном интервале времени и критическое время определяется на основе выбранного критерия потери устойчивости. [c.5]

Рассмотрим деформирование весьма пологих оболочек в условиях ползучести. Полагаем, что материал обладает неограниченной ползучестью. Такие оболочки, подверженные воздействию внешнего давления, могут быть устойчивы на конечном интервале времени при нагрузке ниже критической. Значение критического време- [c.54]

Рассмотрим пример (рис. 35), в котором оболочка после аналогичного температурного воздействия нагружена внешним давлением =11,3 нагрузка близка к критической для оболочки без дополнительного температурного воздействия (см. рис. 5), т. е. критическое время для такой оболочки равно нулю. Силовому нагружению соответствуют штриховые линии. В процессе ползучести (/=12,4 ч — сплошные линии) прогибы увеличи- [c.73]

В частном случае (развитый участок равномерной ползучести) критическое время при потере устойчивости [c.265]

После определения раннего срока свершения завершающего события может быть определен самый длинный полный путь сетевой модели. Это время называется критическим временем сетевой модели, а цепочка работ, определяющих критическое время, — критическим путем сетевой модели. [c.32]

Если величина критического пути равна директивному сроку Гд, то критическое время Гкр соответствует самому позднему времени, определяющему продолжитель-, иость выполнения комплекса ремонтных работ. [c.32]

Функция У(1)/Д0) показана на рис. 7.5.8, б. Критическое время находят из уравнения (7.5.15) [c.501]

После определения по (3.13) величины критическое время может быть подсчитано по графику зависимости эквивалентной скорости деформации от времени при помощи (3.12). [c.82]

Приведем результаты расчета той же мембраны на основе более общего уравнения состояния (2.100). На рис. 7.22 представлены графики изменения во времени высоты купола и толщины мембраны в полюсе для различных значений показателей степеней mi и m2- Как следует из этих рисунков, с увеличением показателя степени критическое время уменьшается, а высота предельного купола увеличивается. [c.185]

Требуется сделать замечание в связи с устойчивостью квазистатических движений тел при постоянных внешних силах параметр А остается неизменным (А = 0). При развитии начальных несовершенств формально устойчивые квазистатические движения на практике могут приводить к быстрому (экспоненциальному) росту несовершенств при достижении некоторого критического значения времени и этот рост зависит от амплитуды несовершенства. Поэтому при исследовании движений идеальных тел при постоянных внешних силах необходимо также проанализировать развитие некоторых типов начальных неправильностей, с тем чтобы установить исчерпание несущей способности тела в практическом смысле. Такой подход к определению устойчивости деформируемых тел, находящихся в состоянии ползучести при действии постоянных внешних сил, предложен в [15, 34, 41]. В этом случае можно выделить критические значения времени дополнительно к тем, которые получаются при стандартных исследованиях единственности и устойчивости, аналогичных проведенным в разделах 4.2 и 4.3. Определение соответствующего моменту времени исчерпания несущей способности в практическом смысле, использовалось в [48] для определения влияния температуры на критическое время потери устойчивости сжатого стержня. [c.150]

При решении задач ползучести с постоянными внешними силами можно получить критические значения времени, при которых достигаются собственные состояния тела. Для таких задач критическое время также можно получить при быстром нарастании несовершенств вследствие экспоненциальных условий их развития во времени. [c.213]

Предложенный выше алгоритм можно использовать для анализа устойчивости упругих и упругопластических конструкций. Для исследования потери устойчивости конструкций при их ползучести под действием постоянной внешней силы надо также определять развитие характерного перемещения во времени как для идеальной конструкции, так и для конструкции с начальными несовершенствами. Критическое время соответствует быстрому нарастанию этого перемещения. Природа потери устойчивости при ползучести может быть различна (типа собственного состо- [c.227]

Сравнение кривых показывает, что более полная модель учета ползучести позволяет точнее описать данные эксперимента и оценить критическое время, при достижении которого в конструкции начинается процесс бурного нарастания прогибов. [c.162]

Общие замечания. При наличии в конструкции вязкоупругих элементов ее деформативные характеристики, а также прогибы независимо от характера приложенной нагрузки являются функциями времени. Анализ изменения во времени свойств вязко-упругой конструкции в случае статического нагружения приводит к понятиям мгновенной и длительной устойчивости [83, 135]. Очевидно, что в этом случае к совокупности требований, предъявляемых к проекту относительно величин предельных нагрузок и массы конструкции, добавляется требование к величине времени эксплуатации конструкции /э. Поскольку классическое определение критической нагрузки потери устойчивости вязкоупругой конструкции как нагрузки бифуркации в условиях статического нагружения наталкивается на известные противоречия, то понятие потери устойчивости такой конструкции следует обобщить, рассматривая потерю устойчивости как протяженный во времени процесс выпучивания конструкции. Естественной характеристикой такого процесса является критическое время потери устойчивости конструкции /кр, которое в принципе можно определить из условия достижения прогибом конструкции гОг некоторого критического значения ш [c.237]

Критическое время потери устойчивости вязкоупругой конструкции можно определять также из условия достижения скоростью нарастания прогиба некоторой наперед заданной величины [118, 134]. Преимущество определения (5.45), на нащ взгляд, заключается в том, что предельное значение прогиба w обладает качеством интегральной характеристики конструкции, в которой в принципе могут быть синтезированы не только требования по жесткости и устойчивости, но и прочности проекта. Практическое использование (5.45) затруднительно, поэтому на основании результатов, полученных в [83], вместо интуитивно очевидного определения (5.45) имеет смысл сформулировать другое определение [c.237]

Время эксплуатации коиструкции не должно превышать критическое время потери устойчивости, т. е. [c.238]

Критическое время охлаждения, обеспечивающее мартенситное превращение, составляет 3—5 мин, поэтому даже при больших поперечных сечениях инструменты можно закаливать на воздухе. [c.193]

Под влиянием легирования одновременно молибденом и вольфрамом интервал температур перлитных превращений смещается немного вправо, т. е. в. сторону увеличения времени превращения (рис. 185), поэтому прокаливаемость таких сталей более высокая. В масле можно прокаливать изделия диаметром 200 мм и более. Однако содержание остаточного аустенита значительно не увеличивается. Правда, в инструментальных сталях с большим содержанием ванадия и углерода время перлитного превращения немного меньше и здесь имеет место выделение карбидов (рис. 186), но критическое время охлаждения все же велико ( м = 5- 6 мин). [c.193]

Критическое время охлаждения в диапазоне 1073...773 К mi и tu2 можно рассчитать, воспользовавшись зависимостью <8/5 от ИУ6/5ДЛЯ условий однопроходной сварки [c.526]

В обсуждаемой статье нет непосредственно никакого разговора о дефектах, накапливаемых Рис. 8.38. Кривая параметров разру- g материале, И критическое время [c.584]

Рис. 18.125. К определению критического времени в упруговязкой системе а) получение изохронных кривых б) определение критического времени (критическое время / — параметр той кривой, которой касается прямая а-а, параллельная линии ОЬ).

Рис. 18.125. К определению критического времени в <a href="/info/286654">упруговязкой системе</a> а) получение <a href="/info/28764">изохронных кривых</a> б) определение критического времени (критическое время / — параметр той кривой, которой касается прямая а-а, параллельная линии ОЬ).

Исследование ползучести малоподъемистых сферических и конических нейлоновых оболочек показывает, что критическое время резкого осесимметричного выпучивания зависит от высоты оболочек над плоскостью и условий опирания края (при фиксированном уровне внешнего давления), или, другими словами, от того, насколько действующая внешняя нагрузка q близка к критическому уровню (<7кр). [c.61]

В общем случае критическое время определяется на основании первичных кривых ползучести. Участок аЬ—первый (переходный) период ползучести, характеризуемый убыванием скорости ползучести. Участок Ьс — второй период ползучести (скорость ползучести постоянна, В, = onst). [c.265]

По данным английских исследователей [107], в теплоустойчивых сталях основными элементами, способствующими околошовному растрескиванию, являются ванадий и молибден. Наибольшее влияние оказывает ванадий, при введении которого в сталь даже в количестве 0,1—0,3% критическое время до разрушения релаксационных образцов оказывается минимальным (рис. 63). По тем же данным введение молибдена 0,46% и выше также вызывает разрушение образцов, хотя и при заметно большем времени. Малоуглеродистые и марганцовистые конструкционные стали, а также хромомолибде- новые стали типов Сг-0,25Мо, 5Сг-1Мо и 9Сг-1Мо не показали в условиях этих испытаний склонности к разрушению. В то же время сталь типа хролой 22 (2,25Сг—1Мо), нашедшая широкое применение, обладает этой склонностью, хотя и в заметно меньшей степени по сравнению с Сг-Мо-У сталью. [c.102]

Установлено, что первоначально наложенный шов из стали 0Х18Н9 не всегда устойчив против межкристаллитной коррозии, если применяется многослойная сварка. Все зависит от критического времени (г р т) на диаграмме типа Роллассона [485] (приведенной аналогично на рис. 306—308). Если первый слой стыкового шва подвергается какому-то термическому действию и критическое время для него больше времени термического воздействия в интервале опасных температур (680—780° С), то шов не будет иметь склонности к межкристаллитной коррозии. В работе даны номограммы для определения при сварке листов раз- [c.534]

Точка пересечения кривой критической скорости охлаждения с изотермой, соответствующей 500° С, означает время охлаждения с критической скоростью t (см. рис. 119). Если сталь охлаждать от температуры аустенитизации до 500° С за более короткий промежуток времени, то структура ее будет только мартенситной. Если тем-тература стали достигнет 500° С за более продолжительное время. Чем tn, то в структуре уже не встретится ни мартенсит, ни бейнит, а в зависимости от состава образуется фетрито-перлитная, перлитная или цементитио-перлитная структура. Поэтому критическое время (скорость) охлаждения имеет очень большое практическое значение при разработке fexнoлoгии термической обработки сталей. [c.136]

При полном отжиге образуется зерно аустенита, размер которого зависит от температуры и продолжительности нагрева. Наименьший размер зерна можно создать при температуре, немн го большей температуры Аз. Поэтому температура полного отжига составляет Лз+(30—50)°С. При полном отжиге в зависимости от состава образуется феррито-перлитная, чисто перлитная или перли-то-цементитная структура. В соответствии с этим в зависимости от размеров детали скорость охлаждения необходимо выбирать на основании диаграмм непрерывных превращений. Время охлаждения от температуры аустенитизации до 500° С должно быть больше, чем критическое время tn. Так как при этом протекает также процесс перекристаллизации и вследствие этого измельчение зерна, то отжиг успешно применяют для термической обработки высоколегированных инструментальных сталей с высоким содержанием углерода даже тогда, когда очень медленное охлаждение требует продолжительного времени. [c.139]

Хотя эта теория и является в определенном смысле противоречивой, она в силу крайней простоты используется в расчетной практике и в состоянии выделить в процессе ползучести критические времена, но не посредством выявления псевдобифуркационных точек, которые просто отсутствуют, а за счет точек БО, т. е. на основе критерия Эйлера, ибо критическое условие будет в этом случае явно содержать время. Оказывается, однако, что функция G t), подобранная из эксперимента на ползучесть, не дает возможности правильно определить критическое время, в связи с чем мы в дальнейшем эту теорию рассматривать не будем. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...