Круглые трубы

Вязкость ньютоновских жидкостей определяется уравнением (1-9.4) как половина коэффициента пропорциональности в зависимости, связывающей тензор напряжений т с тензором растяжения D. Уравнение (1-9.4) предполагает, что компоненты тензора напряжений должны быть пропорциональны соответствующим компонентам тензора растяжений для любого заданного участка течения. Одним из хорошо известных следствий уравнений Навье — Стокса (уравнение. (1-9.8)) является закон Хагена — Пуазейля, связывающий объемный расход Q в стационарном прямолинейном течении жидкости по длинной круглой трубе с градиентом давления в осевом направлении [c.55]

Течение в круглой трубе является примером класса течений, называемых вискозиметрическими течениями, которые будут подробно обсуждаться в гл. 5 и, как будет показано, эквивалентны друг другу. Простейшим примером вискозиметрического течения является линейное течение Куэтта, которое наблюдается между двумя параллельными, скользящими друг относительно друга пластинами. В декартовой системе координат ж линейное течение Куэтта (иногда называемое в литературе простым сдвиговым течением) описывается следующими уравнениями для компонент [c.55]

Реологическое поведение несжимаемых ньютоновских жидкостей полностью определяется величиной единственного параметра — вязкости. Для заданного материала вязкость является функцией только температуры. Экспериментальное определение-вязкости состоит в измерении некоторой легко определимой величины, которая единственным образом может быть связана с вязкостью при помощи соотношения, получаемого теоретически из решения уравнения движения. Например, градиент давления A/ /L в осевом направлении для прямолинейного течения в длинной круглой трубе выражается законом Хагена — Пуазейля [c.167]

Все ламинарные течения являются вискозиметрическими (хотя обратное утверждение несправедливо в гл. 5 некоторые из обсуждавшихся вискозиметрических течений характеризовались отличными от нуля инерционными силами). Хотя ламинарные течения возможны и для неньютоновских жидкостей, было показано [7], что в общем случае стационарное прямолинейное течение по трубе постоянного сечения для неньютоновских жидкостей невозможно, за исключением очень небольшого числа геометрий поперечного сечения (например, круглые трубы или бесконечные щели). Вторичные течения, т. е. циркуляционные течения в плоскости поперечного сечения, возникают как только принимаются во внимание отклонения от ньютоновского поведения. [c.260]

Перед тем как начать обсуждение исследований турбулентных течений, уместно привести феноменологическое описание наблюдаемого поведения. Наблюдаемый перепад давления при турбулентном течении разбавленных растворов полимеров в круглых трубах часто является неожиданно более низким, чем тот, который наблюдался при той же самой расходной скорости чистого растворителя, несмотря на то что вязкость раствора больше вязкости чистого растворителя. Это явление известно как явление снижения сопротивления. Аналогичное явление наблюдается и при обтекании погруженных тел, если полимер инжектируется в пограничный слой. [c.281]

На рис. 120 показан чертеж фасонной (некруглой) трубы. В разрыве главного изображения обычно показывают поперечное сечение с размерами даже при наличии стандарта на такие трубы. Это сечение с размерами необходимо на случай изготовления детали из обычной круглой трубы. [c.176]

В (10.9), справедливой для наиболее распространенного турбулентного течения при Re = 10 Ч-5 1 О и Рг = 0,6- 2500, определяющим размером является внутренний диаметр трубы d. Если это не круглая труба, а канал произвольного сечения, то формула (10.9) тоже применима, только определяющим размером будет эквивалентный диаметр канала d KB = 4F/n, где F — площадь поперечного сечения П — внутренний периметр этого сечения. [c.85]

Рис. 1.9. Спектр потока при входе н круглую трубу [46, 170]

При указанных значениях УИк и к гю,, = 0,3 коэффициент понижения эффективности газоочистного аппарата соответственно для круглой трубы кп = 0,953 и плоского канала к., == 0,970. [c.68]

При ламинарном течении жидкости в прямой круглой трубе постоянного сечения на достаточно большом расстоянии от входа падение давления, Па, на участке длиной / определяется уравнением [c.56]

Сравнить значения чисел Нуссельта и коэффициентов теплоотдачи при турбулентном течении воды, воздуха и натрия в круглой трубе в диапазоне чисел Рейнольдса от 10 до 10 . [c.103]

Найти зависимость отношения местного числа Нуссельта к числу Нуссельта для случая постоянных физических свойств Num/Nuo от относительной температуры стенки Тс/Тт при турбулентном течении двуокиси углерода в круглой трубе. [c.117]

Число Нуссельта в кольцевом канале, подсчитанное по формуле (5-7) для круглой трубы, [c.243]

Учитывая, что расчет выполняется при ряде упрощающих предпосылок, число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи определяем по формуле (5-7) для круглых труб с введением эквивалентного диаметра. Кроме того, с небольшой погрешностью принимаем поправку (Ргж/Ргс)° =1. Тогда [c.247]

При расчете принять коэффициент теплоотдачи от поверхности оболочки к теплоносителю постоянным по длине, н его значение определить приближенно по формуле для теплоотдачи в круглых трубах и без поправки на температурный фактор. [c.251]

Сравнить ее с потерей в круглой трубе, имеющей равновеликую площадь сечения. [c.211]

Значения коэффициента сопротивления трения >. определяются по формулам, приведенным выше для круглых труб, с заменой в них диаметра на [c.235]

Для круглой трубы с наружным оребрением, рассуждая аналогично, получаем [c.381]

Интенсивность теплообмена в прямых гладких и круглых трубах может изменяться в широких пределах и зависит от скорости движения потока. Течение жидкости в трубах может быть ламинарным и турбулентным. О режиме течения судят по величине критерия Рейнольдса. Если Re-<2300, то течение будет ламинарным. [c.429]

По этим уравнениям определяют критерий Нуссельта, а по нему коэффициент теплоотдачи а = Nu-kld, где за определяющую температуру принята средняя температура жидкости, за определяющую скорость — средняя скорость жидкости в трубе, за определяющий размер — диаметр круглой трубы или эквивалентный диаметр трубы любой формы. [c.430]

При этом за определяющую температуру принята средняя температура потока, за определяющий размер — диаметр круглой трубы пли эквивалентный диаметр трубы любой формы. [c.431]

Процесс теплоотдачи при поперечном потоке жидкости, омывающей одиночную круглую трубу, характеризуется рядом особенностей. [c.432]

Круглые трубы общего применения изготовляют из углеродистой стали, например по ГОСТ 3262—62 (стальные водогазопроводные) из легированных и высоколегированных сталей, по ГОСТ 9940—72 и ГОСТ 9941—72 [c.68]

Для чисто вязких жидкостей имеются удовлетворительные корреляции [22] для падения давления при турбулентном течении в круглых трубах. Обобщенное число Рейнольдса определяется так, чтобы данные по ламинарному течению на графике коэффициент трения — число Рейнольдса лежали на ньютоновской линии (см. ypaBHejane (2-5.25)). В турбулентном течении коэффициент трения оказывается зависящим как от числа Рейнольдса, так и от параметра п , определенного уравнением (2-5.13), и оценивается но уровню касательного напряжения на стенке. [c.280]

Поперечное обтекание одиночной трубы и пучка труб. Экспериментальные данные по теплоотдаче при поперечном обтекании одиночной круглой трубы (рис. 10.1, а) спокойным, нетурбулизиро-ванным потоком обобщаются формулой [c.84]

Были рассчитаны коэффициенты сопротивления шаровых ячеек четырех правильных укладок модели Слихтера (тетра-октаэдрической, кубической и двух промежуточных) и трех укладок шаров в круглой трубе с N = Djd, равными соответственно 1,3 1,5 и 2,0. В расчетах принимались значения константы струи, равные 0,08 0,10 и 0,12. Результаты расчетов приведены в табл. 3.1. [c.54]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Кратко рассмотрим попытки аналитического решения задачи. Они основаны на использовании ряда упрощений реального процесса. Поэтому естественно, что получаемые результаты в основном носят качественный и частный характер. Так, Тиен [Л. 282] для взвесей с концентрацией, не превышающей единицу, при Re>10, Bi< l, для движения в круглой трубе при граничном условии < ст = onst и при отсутствии лучистого теплопереноса использует уравнение теплового баланса для частиц -и упрощенное уравнение энергии несущей среды [c.198]

Рассмотрим уравнение энергии дисперсного потока (1-50) применительно к гидромеханически и термически стабилизированному потоку газовзвеси, движущемуся в прямой круглой трубе. Примем, что <7ст = onst, поток несжимаем, а его физические параметры неизменны. Тогда для осесимметричного стационарного течения R цилиндрических координатах (г — текущий радиус канала, х — продольная координата, направленная по оси движения), пренебрегая осевым теплопереносом d tT ldx = d tfdx = 0 я полагая n= r = 0, взамен (1-5П) получим [c.202]

По формулам (2.32), (2.33) и (2.35) определяют коэффициенты понижения эффективности работы тепло- и массообменных аппаратов при любом т, т. е. при характере распределения скоростей, описываемом степенной функцией (см. рис. 1.15). Значения этих коэффициентов, а также М, и jV при различных т приведены ниже (в числителе для круглой трубы, в знаменателе для плоской), при этом коэффициенты r], и рассчитаны только для kiWy, = 0,3. Последние коэффициенты можно определять, например, либо по формулам (2.8) и (2.13) и соответственно (2.16) и (2.17), либо, зная. Д4 , по рис. 2.1. [c.67]

Сравнить значения местных чисел Нуссельта при ламинарном течении жидкости в круглой трубе в условиях постоянной плотности теплового потока на стенке, без предвключенного участка гидродинамической стабилизации (Nur) и при наличии такого участка (Nur x). Сравнение провести для относительных расстояний от входа в обогреваемый участок xld=, 2, 5, 10, 15 и 20. Число Рейнольдса принять Re =1800. [c.75]

Теплообмепное устройство предиолагается выполнить из прямых круглых труб диаметром d = 30 мм, внутри которых должна протекать охлаждающая жидкость. Температура внутренней поверхности стенок труб t задана и равна 120° С. [c.88]

Nutp — число Нуссельта при течении воздуха в круглой трубе, подсчитанное по do. [c.118]

Число Муссельта при тёЧеНии возду)са в круглой трубе определяем по формуле (5-7) без поправки на температурный фактор [c.122]

Nutp —число Нуссельта для случая течения жидкости в круглой трубе, подсчитанное по d . [c.124]

Отпет. Отношение потерь напора в квадратной и круглой трубах равно при ламинарно.м режп.ме 1,13 н при турбулентном 1,16. [c.257]

Pti . 7,57. Узлы стропильных ферм из круглых труб [c.229]

О. Рейнольдс показал, что характер движения жидкости в круглой трубе определяется величиной отношения wdiv, которое называется критерием Рейнольдса н обозначается Re [c.402]

На фиг. 2.20 показана интенсивность турбулентности потока для различных размеров и расходов переносимых твердых частиц (массовый расход вещества частиц во всех случаях от 90 до 180 г1сек). Из фиг. 2.20 с.ледует, что при содержании частиц до 0,06 3 на 1 3 воздуха, реа.лизованном в этих экспериментах, их присутствие не оказывает существенного влияния на турбулентность воздушного потока. То же самое подтверждается данными о коэффициенте турбулентной диффузии и масштабе турбулентности, приведенными на фиг. 2.21 и 2.22. Измеренные значения коэффициента турбулентной диффузии несколько превышают полученные для случая круглой трубы. Коэффициенты диффузии при турбулентном течении в трубах впервые измерены в работе [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...