Влияние упругой деформации

Анизотропия влияния упругой деформации на сверхпроводимость олова. [c.674]

В основу ТММ положено предположение о том, что тела, входящие в состав механизма, абсолютно жесткие. Влияние упругих деформаций (практически очень малых) на перемещение ведомых звеньев не учитывают. Экспериментальные исследования [c.11]

Влияние упругой деформации на коррозию металлов [c.31]

Действительно, концентрация насыщения раствора при неизменной дисперсности минерала (влияние упругой деформации на поверхностную энергию пренебрежимо мало) зависит только от температуры, и кратковременное пересыщение в прилегающем тонком слое раствора, вызванное приложенным напряжением вследствие увеличения химического потенциала кристалла, приводит к немедленному обратному осаждению всей растворившейся твердой фазы в виде осадка с ненапряженной решеткой (эпитаксия скажется только на первых моноатомных слоях, что имеет значение для равновесного потенциала металла и скорости растворения минерала в ненасыщенном растворе, но несущественно для минерала в пересыщенном растворе в связи с быстрым образованием толстого слоя осадка). В результате на поверхности кристалла, покрытого этим осадком, восстановится прежнее фазовое равновесие, и влияние напряжений не удастся зафиксировать. Поэтому механохимическое растворение минералов следует изучать в растворах, далеких от насыщения, используя нестационарные кинетические методы. [c.35]

Взаимное положение элементов машины не может быть абсолютно точным даже при статической ее проверке. Еще более понижается точность их взаимного положения под влиянием упругих деформаций, температурных изменений и нормального износа деталей в процессе работы. Исходя из назначения проектируемой машины и условий ее эксплуатации с учетом деформаций, температурных изменений, нормального износа деталей и технологических возможностей производства должны назначаться допустимые отклонения взаимного расположения поверхностей деталей. [c.205]

Точность штамповки крупногабаритных деталей не очень высока из-за большого влияния упругих деформаций основания траверсы, под-штамповых плит и штампов, проявляющихся в прогибах отдельных элементов, а также из-за перекосов траверсы, неодинаковых условий трения и неточных определений центра давления. Например, при штамповке на прессе 30 000 т деталей длиной 4000 мм разность толщин по концам составляла 6 мм [28]. [c.220]

Вредное влияние упругой деформации можно уменьшить применением редукторов с короткими цепями, достаточно жестких валов и коротких винтов, заменой длинных винтов передачами червяк — рейка. [c.544]

Учитывая, что вредное влияние упругой деформации в редукторе и винтовых передачах установлено, во избежание громоздких вычислений положим, что редуктор и винтовая передача не охвачены основной обратной связью, и поэтому можно в четвертых уравнениях (7.57) и (7.58) положить В42 = 0. [c.548]

Чтобы не загромождать расчет большими вычислениями, связанными с влиянием упругой деформации н зазора в зубчатых зацеплениях, полагаем, что редуктор обратной связью не охвачен. [c.554]

Определим влияние упругой деформации деталей самого пресса на баланс потерь. Деформация стола, инструментодержателя, инструмента и изделия может значительно изменяться и обычно плохо поддается расчету ввиду трудности учета их значений. Для ориентировочной оценки можно использовать только экспериментальные данные по прессам аналогичных размеров. Потерю работы Лу в зависимости от жесткости пресса С и действующего усилия можно выразить как еА, где е — коэффициент допускаемой потери работы одного хода. Отсюда [c.142]

Перейдем теперь к анализу влияния упругих деформаций на калорические свойства стержня. [c.208]

При дальнейшем подъеме столика начинают вращаться стрелки на индикаторе. Подъем столика продолжают до тех пор, пока малая стрелка не примет вертикального положения (красная точка на индикаторе). Это означает, что наконечник вдавился в образец под действием предварительной нагрузки, равной 98,07 Н (10 кгс). Предварительное погружение проводят для того, чтобы исключить влияние упругой деформации и шероховатости поверхности образца на результаты измерений. [c.30]

Соединения имеют исключительно малую длину. Это означает, что влияние упругих деформаций внутреннего и внешнего элементов становится относительно незначительным и поэтому обычно не требуется изменять толщину элементов по длине. [c.287]

Система автоматического регулирования точностью, использующая для управления результаты измерения внешних возмущающих воздействий, является системой с обратной связью. Эти системы разнообразны по конструкции в зависимости от того, какие возмущающие воздействия устраняются. Наиболее часто возмущающим воздействием, используемым для регулирования, являются упругие деформации элементов технологической системы. Так, адаптивные системы, разработанные под руководством профессора Б.С. Балакшина, уменьшают влияние упругих деформаций в направлении Yна точность обработки за счет стабилизации силы резания. Известно, что [c.127]

Учитывая, что (/(Bp) I < I, оценку влияния упругих деформаций [c.294]

ЧТО позволяет снизить влияние упругих деформаций инструмента и оборудования и получить более точные размеры изделия. Между отдельными пропусками и после окончательной вальцовки для снятия наклепа заготовки, при необходимости, подвергают отпуску. [c.379]

Значительное изменение степени путевой статической устойчивости самолета может быть вызвано влиянием упругих деформаций вертикального оперения и хвостовой части фюзеляжа в полете. Возрастание скоростного напора (особенно при сверхзвуковых скоростях полета) резко увеличивает дестабилизирующее влияние аэроупругости на степень путевой статической устойчивости самолета, ухудшая при этом его путевую управляемость и маневренные возможности (рис. 5, б). [c.99]

При определенном стечении обстоятельств (слишком задняя центровка, недостаточно удачная аэродинамическая компоновка самолета, влияние упругих деформаций конструкции) степень местной неустойчивости самолета и каб-рирующие моменты могут быть настолько велики, что даже полного отклонения вперед штурвала (ручки) может не хватить для возвращения самолета из режима больших околокритических углов атаки в нормальный режим полета, т. е. наступит потеря управляемости самолета. Это может быть, например, в полете при М = 0,8 (рис. 20). Потеря управляемости выразится в том, что даже при полном отклонении штурвала вперед самолет будет лететь с перегрузкой, увеличивая угол тангажа и угол набора высоты. [c.178]

Чем больше упругое восстановление обработанной поверхности (Яуп см. рис. 34), тем в большей степени будет отличаться действительная высота неровностей от расчетной. Так как упругое восстановление зависит от радиуса р округления режущей кромки, то чем больше р, тем больше действительная высота микронеровностей (хуже обработанная поверхность). Влияние упругих деформаций и величины р на высоту Яд особенно интенсивно сказывается при малых а [c.60]

Протягивание имеет широкое распространение, вытесняя такой вид обработки отверстий, как развертывание, не только в массовом, но и в серийном производстве. Это объясняется тем, что протягивание дает возможность за одну операцию обработать отверстие с высокой точностью. При других способах обработки отверстие такой же точности может быть получено за несколько операций. Точность и чистота обработки при протягивании обусловливаются малым влиянием упругих деформаций на процесс резания, малым сечением стружки и низкими скоростями. Несмотря на довольно высокую стоимость инструмента, процесс протягивания [c.116]

Приближенное, но более простое значение этой величины можно получить, пренебрегая влиянием упругих деформаций технологической системы на изменение усилия резания. В этом случае [c.33]

При совпадении направлений размерного износа и упругих деформаций вершина резца при наружной обработке отходит от оси детали и размеры последней непрерывно увеличиваются. При разных направлениях размерного износа и упругих деформаций вершина резца при той же обработке приближается к оси детали, в результате чего размеры ее уменьшаются. Под действием силы Ру упругие деформации всегда однозначно изменяют размеры детали, так как направление силы совпадает с направлением перемешения вершины инструмента. Упругие деформации от силы Р допускают изменение размеров детали как в одну, так и в другую сторону. Можно добиться уменьшения влияния упругих деформаций на перемешение инструмента в направлении оси детали. В этом случае необходимо соблюсти следующее условие [c.927]

Соблюдение высокой жесткости вызывается необходимостью исключения искажающего влияния упругих деформаций на результаты записи диаграмм растяжения образцов, испытываемых на разрывных и универсальных машинах. [c.104]

Так как учет влияния упругих деформаций прибора и испытуемых образцов весьма затруднителен, то их исключают из отсчетов индикатора путем приведения прибора в то состояние, которое он имел до приложения дополнительной нагрузки, т. е. оставляют одну предварительную нагрузку. Для этого поворотом рукоятки 17 [c.153]

Расположение измерительного контакта в зоне, прямо противоположной зоне обработки вала, является самым неблагоприятным случаем с точки зрения влияния упругих деформаций системы на точность измерения, так как устройство настраивается по эталонному валу при отсутствии на него воздействия со стороны обрабатывающего инструмента, а в процессе измерений обрабатываемого вала усилие резания вызовет прогиб вала и соответствующую ему погрешность измерения. [c.192]

Кроме того, жесткость узла в большой степени обусловливается упругими деформациями клиньев и других мелких деталей, служащих для соединения главных деталей узла (фиг. 36). На большое влияние упругих деформаций соединительных деталей указывает близкий к прямолинейному характер нагрузочных и разгрузочных характеристик, получаемых при многих испытаниях. [c.59]

Следует отметить, что деформация при этом направлена вниз, вследствие чего влияние упругой деформации сказывается на уменьшении размера обрабатываемой детали ( отрицательная жесткость ). [c.63]

Неточности изготовления и монтажа, а также влияние упругих деформаций сопряженных деталей могут привести к тому, что несущие элементы муфт (зубья, пальцы, кулачки) не все нагружены в работе или же эти нагрузки неодинаково распределяются между ними. Это ведет к неполному уравновешиванию окружных усилий и возникновеиию радиальной силы, которая не меняет своего направления по отношению к валу. Возникает так называемый кривошипный эффект работающих муфт, который может несколько изменить схему нагрузок, действующих на валы и подшипники. Кривошипный эффект дан в табл. 15.1 (радиальная схема в долях полной окружной силы на несущих элементах муфт). [c.375]

В этих работах принимали, что радиальный натяг в соединении (разность фактических радиусов вала и втулки) компенсируется лишь деформацией сплошного вала бесконечной длины. Влиянием упругой деформации втулки пренебрегали (абсолютио жесткая втулка) из-за отсутствия приемлемого решения для осесимметричной втулки конечной длины, нагруженной неравномерным внутренним давлением. Полученные результаты показали характер распределения контактных давлений в соединении, а также влияние на распределение давлений сил трения. [c.82]

При дробном показателе Хр точное решение уравнения (2) относительно /дзак неизвестно. Приближенное решение можно получить, пренебрегая влиянием упругих деформаций технологической системы на изменение силы резания. Обозначим [c.308]

Предполагалось, что применение ССПУ при фрезеровании пера лопаток позволит компенсировать влияние упругих деформаций и износа инструмента на точность обработки. [c.138]

Датчик момента нагрузки представляет собой упругий элемент ( 1-3), KOTOipbift устанавливается между ИД и редуктором СП. Упругая деформация вала датчика момента нагрузки оказывает влияние на устойчивость СП. Однако коэффициент жесткости вала датчика обычно существенно больше коэффициента жесткости механической передачи от вала ИД до объекта регулирования. При данном рассмотрении не учитываем влияния упругих свойств механической передачи и упругой дефорхмации вала датчика момента на динамику СП. Учет влияния упругих деформаций в цепи нагрузки на динамические свойства СП рассмотрен в гл. 4. [c.136]

Из (4-48) следует, что СП с упругой механической передачей можно представить как последовательное создинение замкнутого СП с абсолютно жесткой механической передачей, передаточная функция которого равна Ф(р), и некоторой дополнительной замкнутой системы с передаточной функцией Ф э(р), влияние которой на динамику СП с абсолютно жесткой механической передачей эквивалентно влиянию упругих деформаций в механической передаче. [c.251]

Поскольку Тн Ти, влияние упругих деформаций на устойчивость СП проявляется при частотах со<С1/7 п при этом Гдсо и Дср(ю) близко к нулю. Поэтому в дальнейшем будем считать, что Аф(со) 0. Такое допущение позволяет определить запас устойчивости по фазе допол-282 [c.282]

Рассмотрим особенности влияния упругих деформаций в механической передаче на динамику СП с малоинерционной силовой частью. На рис. 4-23 приведены обратные ЛАЧХ разомкнутого СП с астатизмом второго порядка по отношению к управляющему воздействию. Для коррекции СП использована только обратная связь по скорости. И рис. 4-23 следует, что отключение инерционной нагрузки в рассматриваемом типе СП не приводит к нарушению устойчивости как внутреннего контура местной обратной связи, так и замкнутого СП в целом [c.289]

Влияние упругих деформаций на частоты нутации и прецессии вращающихся тел эллипсоидной формы было подробно изучено еще в начале двадцатого столетия Клейном и Зоммерфель-дом [89]. Их цель состояла в том, чтобы выяснить и истолковать гироскопические эффекты в движении Земли, считая ее не абсолютно твердым, а обладающим упругой податливостью телом. В результате исследования оказалось, что, помимо упругих сил, необходимо учитывать и взаимное притяжение масс Земли. При этом было получено два важных результата [c.245]

Влияние упругих деформаций на частоты нутации и прецессии вращающихся тел эллипсоидальной формы было подробно изучена еще в начале двадцатого столетия известными немецкими учеными Клейном и Зоммерфельдом. Их цель состояла в том,. чтобы выяснить и истолковать гироскопические эффекты в движений Земли, считая ее не абсолютно твердым телом, а телом, обладаК5щ-им упругой податливостью. В результате исследования оказалось, что, помимо упругих сил, необходимо учитывать и взаимное притяжение масс Земли. При этом было получено два важных результата упругие деформации вращающегося тела практически не влияют на период его прецессии период нутационных колебаний деформируемого гироскопа, например Земли, больше, чем у такого же по форме, но абсолютно твердого гироскопа. [c.147]

Исходя из предположения идеальной упругости, Томсон оценивает влияние упругой деформации твердого равномерно плотного тела Земли на приливно-отливные движения покрывающего его поверхность океана, причем находит, что если бы Земля была столь же жесткой, как сталь, то ее упругая деформация снизила бы высоту приливов в отношении приблизительно /3 в срак -нении с тем значением, которое получилось бы на основе теории, предполагающей, что Земля абсолютно жестка. Во второе издание книги была включена дополнительно статья Дж. Дарвина (G. Н. Darwin) по этому вопросу, заканчивающаяся следующим выводом В целом мы вправе с уверенностью заключить, что если и имеются некоторые доказательства приливно-отливного деформирования земной массы, то это деформирование конечно мало, так что эффективная жесткость Земли по крайней мере столь же велика, как и стали ). [c.319]

В задаче устойчивости круговой замкнутой цилиндрической оболочки в условиях ползучести при действии продольной сжимающей нагрузки для расчета критического времени необходимо задать некоторый начальный прогиб. В работах Френча и Пателя, Самуэлсона, Хоффа [240] задается осесимметричный периодический по длине оболочки начальный прогиб. В течение всего процесса ползучести в возмущенном движении оболочка остается осесимметричной, й критическое время (в геометрически линейной постановке) определяется обращением прогиба в бесконечность. В уравнениях, описы-вгиощих ползучесть, Хофф в работе [240], как и в большинстве своих работ, не учитывал упругих деформаций. Зависимость критического времени от амплитуды нач-ального прогиба для двухслойной модели оболочки, как и в задачах выпучивания стержней, носит логарифмический характер, В работах последнего времени [242] Хофф предложил учитывать влияние упругой деформации на критическое время с помощью приближенной формулы [c.276]

Механизм формирования зернограничного примесного пика, используемого для изучения сегрегации фосфора по границам зфен в стали и сплавах железа при развитии обратимой отпускной хрупкости, связан с изменением равновесного распределения примесей между объемом и границей зерна под влиянием упругой деформации. Возникающие при периодической упругой деформации диффузионные потоки примесных атомов из границы в зерно и обратно отстают по фазе от приложенного напряжения, что и приводит к появлению максимума внутреннего трения. Граница зерна в этой модели рассматривается просто как фаза, растворимость примеси в которой отличается от растворимости в зерне, и какие-либо предположения о структуре границы и механизме сегрегации примеси не используются. [c.26]

Точность и чистота обрабатываемой поверхности при протягивании обусловливаются в основном весьма малым влиянием упругих деформаций на процесс резания, малой толщиной стружки и низкими скоростями рэзания. При выборе этого вида обработки необходимо учитывать, что себестоимость протяжных работ в значительной степени зависит от величины затрат на [c.195]

Точность и шероховатость обрабатываемой поверхности при протягивании обусловливаются в основном весьма малым влиянием упругих деформаций на процесс резания, малой толщиной стружки и низкими скоростями резания. При выборе этого вида офаботки необхо- димо учитывать, что себестоимость протяжных работ в значительной степени зависит от величины затрат на изготовление и заточку протяжек, а также на приобретение протяжного оборудования. [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...