Поворот потока

При входе жидкости в аппарат сбоку поток должен повернуться на 90°. Улучшение условий поворота потока в этом случае также может быть достигнуто с помощью направляющих лопаток, которые подбираются как для обычного колена по указанным правилам. [c.48]

Принцип действия направляющих устройств при установке их в аппаратах с боковым входом потока аналогичен рассмотренному принципу действия обычных направляющих лопаток в коленах трубопроводов. Заметим, что установка направляющих устройств в месте поворота потока в аппарате (за боковы.м входом) способствует постепенной раздаче струи именно в направлении, совпадающем с осью входа, при незначительном растекании струи вдоль оси каждой лопатки или пластинки. Если в потоке имеются взвешенные частицы (пыль, жидкие капли), то одновременно обеспечивается постепенная раздача п этих частиц в указанном направлении. [c.193]

В модели второго варианта при той же ширине входного отверстия подводящий участок по всей длине был узким, и только у входа в аппарат его сечение резко увеличивалось до размеров сечения входного отверстия. Отношение площадей широкой части газохода (входного отверстия аппарата) к узкой части F JF(, 2,44, а отношение площадей рабочей камеры и входного отверстия FJF -- 9,5. Для обеспечения равномерной раздачи потока по сеч( нию расширенного участка перед входом в аппарат, в конце этого участка помещали решетку. Исследования проводили как с перфорированной решеткой, так и с щелевой. В обоих случаях для раздачи потока в рабочей камере аппарата в направлении оси входа в плоскости поворота потока устанавливали, как и в первом варианте, направляющие лопатки или пластинки. [c.196]

Сопоставление результатов, приведенных в табл. 9,8, показывает, как важно даже на большом расстоянии от входа в аппарат обеспечить в подводящих участках сравнительно равномерный поток (во всяком случае безотрывное течение). В рассматриваемом случае наибольшее влияние оказала неравномерность потока после поворота потока в коленах I и 3. При отсутствии в этих коленах направляющих лопаток коэффициент неравномерности в сечении рабочей камеры = 1,19 и Мк = 1,12. С установкой направляющих лопаток в указанных коленах при прочих равных условиях Л/к = 1,02-7-1,03. [c.242]

На видах г — е приведен пример изменения конструкции выходного патрубка центробежного насоса. Наиболее целесообразна конструкция е, которая наряду с упрощением литья способствует уменьшению гидравлических потерь в насосе вместо двух поворотов потока жидкости (как в конструкциях г. д) получается только один поворот. [c.61]

Для объяснения переходов от снарядного режима к пенному и от пенного к пленочному введем понятия захлёбывания и точки поворота потока. [c.5]

Рассмотрим плоскую твердую поверхность, по которой стекает пленка жидкости, обтекаемая восходящим потоком газа. При достаточно высокой скорости газа на поверхности пленки появляются волны, которые движутся вверх по поверхности жидкости. Таким образом, наряду с нисходящими появляются и восходящие токи жидкости, компенсирующие друг друга. Это явление получило название захлебывание потока жидкой фазы . При дальнейшем увеличении скорости газа вся жидкая пленка течет по твердой поверхности вверх. Если затем постепенно уменьшать скорость газа, то при некотором ее значении, несколько большем, чем скорость газа в момент захлебывания потока жидкой фазы, пленка жидкости начнет двигаться вниз по поверхности. Это значение скорости газа определяет так называемую точку поворота потока. Точное положение точки поворота будет зависеть от условий смачиваемости твердой поверхности жидкостью. [c.6]

Отводы (рис. 26, б). Значения коэффициентов сопротивления для отводов двух видов шероховатости и ш) помещены в табл. 8. Они справедливы при повороте потока отводом на угол а = 90°. Если отвод поворачивает поток на угол а =j= 90 , то данные табл. 8 следует умножить на коэффициент т [c.90]

Определить силу, с которой жидкость давит на участок трубы вследствии поворота потока па прямой угол. [c.262]

Так, например, неравномерность в поле давления, возникающая при повороте потока, выравнивается на расстоянии 1,5 — [c.53]

Рис. 3.18. Зависимость полуугла при вершине конуса от угла поворота потока в скачке для различных скоростей потока

Поворот потока, очевидно, завершится, если струйка, прилегающая к стенке, станет параллельной направлению СВ (рис. 4.11). Следовательно, у самой стенки вектор скорости параллелен СВ. [c.157]

Таким образом, поворот потока около тупого угла и связанное с этим расширение газа (уменьшение давления) можно рассматривать как последовательность слабых возмущений источником которых служит вершина угла эти возмущения распространяются в потоке по прямолинейным характеристикам, исходящим из вершины. [c.158]

Пригодность полученного решения для любого значения скорости основывается на том, что в данной задаче вдоль любой характеристики скорость и остальные параметры газа не изменяются, т. е. на любой характеристике поток является равномерным и параллельным. И поэтому для поворота потока, происходящего правее данной характеристики, не может иметь значения предыстории потока, т. е. достигнуто ли данное значение Хн в результате ускорения газа при предварительном повороте от X = 1 и ф = О до Я = Яя и ф = фн или поворот начинается сразу при значении приведенной скорости К = Ха. Итак, в случае Ян > 1 при ф фн поток остается невозмущенным, т. е. все параметры газа сохраняют свое значение. При ф > фн параметры газа вычисляются по полученным выше формулам (22) — (25). Надо [c.163]

Поэтому для вычисления угла поворота потока б, соответствующего заданному значению угла ф, нужно проделать следующие операции [c.165]

До сих пор независимым переменным являлся полярный угол ф и все параметры газа вычислялись в функции от этого угла. В действительности же обычно бывают известны величина обтекаемого тупого угла, т. е. величина угла поворота потока бо и значение скорости набегающего потока. По этим данным нужно определить все параметры газа (скорость, давление, температуру и т. д.) после поворота потока около заданного тупого угла. Поэтому для практических расчетов удобно составить таблицу, где за основной параметр принят угол поворота потока б, а все остальные параметры газа вычислены в функции этого угла. Такая таблица, рассчитанная по формулам (21) — (25), (30) и (31), приводится в приложении I на с. 566—568. Пользоваться этой [c.166]

ЯВИТСЯ ИСТОЧНИКОМ возмущений. Поток, обтекая точку С, повернется на некоторый угол б. Скорость его увеличится, а давление в потоке упадет до величины давления, существующего в пространстве за точкой С. Картина течения при этом совершенно аналогична обтеканию внешнего тупого угла. Различие заключается лишь в том, что в случае обтекания тупого угла задан угол поворота потока б и требуется найти все параметры газа после [c.168]

Для расчета обтекания плоской полубесконечной стенки можно воспользоваться таблицей приложения I на с. 566—568. По заданной величине давления находят угол поворота потока и все остальные параметры газа. [c.168]

Легко вычислить максимальный угол бтм, на который может повернуться газовый поток, сходящий с плоской стенки. Этот угол представляет собой угол поворота потока, начальная скорость которого равна скорости звука, при истечении в вакуум. [c.168]

При любом повороте потока возникают центробежввые силы, повышающие статическое давление потока в направлении от центра кривизны. Так как полное давление вдоль радиуса кривизны остается постоянным, повышение статического давления приводит к соответствующе.му понижению скорости в том же направлении. Наоборот, к центру кривизны статическое давление падает, и соответственно скорость возрастает (рис. 1.33). В отводе или колене при переходе жидкости из прямолинейного участка в изогнутый вблизи внутренней стенки скорость потока возрастает, а статическое давление соответственно падает (коифузорный эффект), вблизи внешней стенки скорость уменьшается, а давление повышается (диффузор-ный эффект). Переход потока из изогнутой части отвода или колена в прямолинейный участок сопровождается противоположными эффектом диф-фузорным вблизи внутренней стенки и конфузорным вблизи внешней стенки. [c.38]

Поэтому в некоторых случаях предпочтительнее применять другие распределительные устройства, которые устанавливают как отдельно, так и в комбинации с решетками. Наибольшие возможности имеются при боковом вводе потока в аппарат. В этом случае легко могут быть, в частности, применены направляющие лопатки или пластинки в месте поворота потока от входного отверстия в рабочей камере, щелевая решетка (из уголков, полос, брусьев и пр.) с направляющими пластинками или без них, система экранов, подводящий диффузор с разделительными стенками и т. п. Существенного улучшения условий раздачи потока по сечению аппарата можно достичь подводом потока через полутрубу, через патрубок под углом вниз аппарата, а также периферийным вводом по кольцу. Ниже приведены результаты исследований некслорых из указанных способов подвода и раздачи потока в аппаратах. [c.193]

Модель третьего варианта имела обычное узкое сечение входного отверстия (FJFQ = FJFo 9,5) II испытывалась при комбинированном распределительном устройстве в виде направляющих лопаток или пластинок в мес ге поворота потока и горизонтальной решетки в рабочей камере. Направляющие лопатки подбирали по методу, изложенно.му в гл. 1. Число лопаток определяли с помощью формул (1.14), а расположение их вдоль линии изгиба потока (линия а—Ь) принимали в одних случаях равномерным (одинаковое расстояние между лопатками), в других неравномерным — по формулам (1.17) и (1.18). Угол атаки (установки) лопаток а ( -48°. Прямые направляющие пластинки подбирали аналогичным образом и устанавливали по линиям, соответствующим хордам криволинейных лопаток. [c.196]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводящем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDa. При = 4 оптимальный [c.197]

В тех случаях, когда желательно получить более или менее равномерное расиределение концентрации взвешенных в потоке частиц, можно дополнительно к решетке из уголков в месте поворота потока в аипарате (за входом) установить направляющие лопатки или пластинки. Исследования показали (рис. 8.3, б и в), что при большом отношении площадей (К, /Ко 16) направляющие устройства незначительно улучшают рас- [c.205]

В первом варианте (рис. 9.8, а) начальный участок подводящего г.пзохода имел постоянное поперечное сечение. Переход от горизонтальной плоскости к вертикальной осуществлялся резким поворотом (колено 90 ). Второй поворот потока из вертикального на-равления в горизонтальное происходил при резком расширении в вертикальной плоскости и более или менее плавном боковом расширении в очень коротком диффузоре. Для обеспечения равномерного распределения скоростей в рабочей камере аппарата в местах первого и второго поворотов потока устанавливались направляющие лопатки, а в месте стыка подводящего участка с рабочей камерой — одна газораспределительная решетка. Направляющие лопатки второго ряда перед рабочей камерой были сделаны поворотными. [c.237]

При такой схеме подвода потока к коллектору можно было заранее ожидать неравномерное распределение расходов газа по отдельным ответвлениям и неравномерное распределение скоростей по сечению каждого ответвления, особенно первых. Действительно, при повороте потока в колене 1 поток, отрываясь от внутренней стсики, не может успеть на сравнительно коротком прямом участке (ИЬ к. 1,5) за ним полностью выравняться по высоте, и профиль скорости должен получиться с минимальными значениями вверху и максимальными внизу. Последнее должно привести к тому, что через первые ответвления пройдет меньшее количество газа, чем через последние, а градиент скорости по высоте коллектора при входе в боковые ответвления еще больше усилится вследствие поворота потока. Так как наибольшее значение этого градиента должно быть со стороны отрывной зоны, т. е. у верхней стенки коллектора, соответственно максимальная неравномерность потока получится в первом ответвлении. Приведенные в табл. 9.9 данные полностью подтверждают описанное распределение относительных расходов д = <7/90р и скоростей ш (где ср — средний по всем ответвлениям расход газа через одно ответвление). [c.250]

Несимметричный подвод потока к раздающему шхилектору обусловливает нс только неравномерность раздачи газового потока но отдельным секциям электрофильтров, но и неравномерность распределения концентрации взвешенных в потоке тчюрдых частиц (золы). Вследствие появления при повороте потока центробежных сил взвешенные в нем частицы, особенно наиболее крупные, отклоняются в сторону от центра кривизны их первоначальной траектории. При рассмотрении направления потоков в отдельные секции (см. рис. 9.21, а) можно заключить, что наибольшая концентрация при этом будет иа входе [c.263]

Второй пример — случай подвода запыленного потока в батарейный циклон снизу вверх с последующим поворотом вбок под углом 90° (рис. 10.41). Когда пет направляющих устройств на повороте, поток сильно поджимается. Струя газа при входе в ка.меру грязного газа более узкая, чем струя, поступающая через входное отверстие ка.меры. Следовательно, скорость струи больше среднего ее значения но сечению входа. Но чем больше скорость запыленного потока, тем больше скорость движения взвешенных в нем частиц, и наиболее тяжелые частицы п[юдолжают движение к стенке, противоположной входу. В результате основная часть пыли транспортируется через последние ряды цпклон11ЫХ элементов, несмотря на то, что несущий их поток довольно равномерно распределен по всем циклонным элементам, поскольку величина коэффициента их сопротивления достаточно велика. Таким образом, характер распределения концентрации пыли и скоростей в рассматриваемом случае получается совершенно различным (рис. 10.41, а). В некоторых случаях при таких условиях большая часть пыли накапливается вблизи задиег стеикн камеры грязного газа , запирая при этом часть циклонных элементов. [c.319]

Если в месте поворота потока к камере грязного газа установить направляющие лопатки, то будет обеспечено не только более равномерное распределение скоростей во входном сечении ка УГеры и соответствующее снижение скорости движения как потока, так и взвешенных в нем частиц (а следовательно, их инерции), но и более равномерное распределение всего запыленного потока по циклонным элементам. В этом случае характер распределения концентрации пыли будет близок к характеру поля скоростей (рис. 10.41, б). [c.319]

Считая течение плоским (см.рис.1.6), определяем параметры течения у стенки за изломом контура (в зоне возмущения потока). В soHe I дамение и скорость потока считаются"аввозмущенными" и определяются по методу, описанному в работе Д/. Параметры потока в зоне П определяются по соотношениям для плоских сверхзвуковых течений при постоянной внтропиа. Угол поворота потока на участке (Ху Нравен. Угол разворота потока от направления с числом Маха, равным. 1, до скорости в зоне П определяется по формуле [c.22]

Пример. (Через изогнутую под прямым углом трубу постоянного сечения протекает за 1 с жидкость массой т (рис. 43). Скорость течения жидкости п постоянна и одн1а и та же у всех частиц жидкости. Определить силу, с которой жидкость давит на участок трубы вследствие поворота потока на прямой угол. [c.289]

Определить силу давления 1ьцдкости N на стенки трубы вследствие поворота потока, считая, что размеры поперечного со-чения трубы малы п сравпепию с радиусом закругления. [c.308]

Течение газа за скачком в осесимметричном случае отличается от плоского скорость потока, статическое давление и плотность газа с удалением от скачка немного изменяются, а углы поворота потока в скачке (угол клина) и на бесконечности (угол конуса) существенно различны. На рис. 3.18 приведены кривые tt>KOH = /(сокл) для различных значений чисел Маха. На рис. 3.19 изображены кривые значений числа Mi за скачком (штриховая) и Мг на поверхности конуса (сплошная) в функции угла поворота в скачке при различных значениях скорости. Как видим, уменьшение скорости между областью, лежащей непосредственно за скачком (соответствует плоскому течению), и поверхностью конуса получается незначительным так как числа М за скачком и на поверхности конуса близки, то близки и соответственные [c.139]

Для определения угла поворота потока бо в зависимости от начальной и конечной скорости можно пользоваться лредло-женной А. Я. Черкезом простой формулой, хорошо аннрокспми-руюш ей точные соотношения и табличные данные при /с = 1,4 [c.167]

Рис. 4.19. Предельные углы поворота потока в скачке уплотнения и при обтоканпп внешнего тупого угла

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...