Пар Степень влажности

Потери от влажности пара наблюдаются в ступенях турбины, работающих в области влажного пара, В процессе расширения этого пара степень влажности его возрастает и частицы влаги укрупняются, образуя капли. Скорость движения капель воды сщ при выходе из сопла меньше, чем скорость пара С], Поэтому, как следует из построения треугольников скоростей на рис, 28-10, относительная скорость капель воды по величине и направлению получается иной, чем у пара wi. [c.445]

Двухфазная смесь, представляющая собой пар со взвешенными в нем капельками жидкости, называется влажным насыщенным паром. Массовая доля сухого насыщенного пара во влажном называется степенью сухости пара и обозначается буквой х. Массовая доля кипящей воды во влажном паре, равная 1—х, называется степенью влажности. Для кипящей жидкости х = 0, а для сухого насыщенного пара х= 1. Состояние влажного пара характеризуется двумя параметрами давлением (или температурой насыщения ts, определяющей это давление) и степенью сухости пара. [c.35]

Массовая доля кипящей жидкости во влажном паре, равная (1 — х)у называется степенью влажности. Для кипящей жидкости при температуре насыщения л = О, а для сухого пара л 1, следовательно, степень сухости может меняться только в пределах от О до 1. Очевидно, состояние влажного пара определяется двумя величинами температурой или давлением и каким-либо другим параметром, например, степенью сухости. [c.173]

Пример 11-4. Определить массу и энтальпию 0,5 влажного пара со степенью влажности 10% и давлением 10 бар. [c.189]

К 1 кг пара при давлении 0,8 МПа и степени влажности 70% подводится при постоянном давлении 820 кДж теплоты. [c.198]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара служит повышение степени перегрева пара. [c.580]

В установках с паровыми турбинами степень влажности пара при выходе из турбины составляет обычно 13—14 % (в некоторых случаях она может быть больше). Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Однако при давлениях более (10 —1,2-10 ) Па перегрев пара даже до 773—823 К не обеспечивает допустимого значения конечной влажности пара. В этих условиях необходимо осуществлять промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины (рис. 8.33). Температуру промежуточного перегрева следует выбирать так, чтобы КПД установки был максимальным. [c.544]

Отрезок изобары Ь-с отвечает процессу парообразования. Между точками Ь и с имеется смесь жидкости и сухого насыщенного пара. Если считать, что при этом капельки жидкости равномерно распределены в паре, то на указанном участке изобары Ь — с мы будем иметь влажный пар с изменяющимся содержанием в нем сухого насыщенного пара от X = О в точке 6 до х = 1 в точке с. Эту массовую долю сухого насыщенного пара во влажном паре, обозначенную нами буквой X, называют степенью сухости. Аналогично содержание жидкой фазы во влажном паре называют степенью влажности или влажностью, ее будем обозначать (1 — х). Нетрудно видеть, что при х = О мы будем иметь кипящую жидкость, а при х = 1 - сухой насыщенный пар. Впредь параметры влажного пара будем обозначать индексом х . [c.32]

Кроме того, неблагоприятным следствием повышения начального давления является увеличение степени влажности пара в конце расширения, т. е. уменьшение степени сухости пара (хг < Выделяющиеся в последних ступенях турбины капли влаги вызывают механический износ (эрозию) рабочих лопаток и снижают общий к. п. д. турбины. [c.120]

Цикл со вторичным перегревом пара. Как установлено выше неблагоприятным следствием повышения начального давления является увеличение степени влажности па[1а в конце его адиабатного расширения. [c.123]

Величина к называется также степенью сухости пара, 1—х —степенью влажности пара. [c.160]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Действительно, при постоянных значениях р и р2 увеличение начальной температуры пара от t до i i (рис. 14-25) вызывает понижение влажности пара после расширения от до —х "), в си- [c.440]

У паровых турбин в ступенях, где протекает влажный пар, возникают потери, обусловленные тем, что в процессе расширения степень влажности пара возрастает и частицы влаги укрупняются, образуя капли. Поскольку абсолютная скорость движения капель воды при выходе из сопла меньше, чем скорость пара, относительная скорость капель во- [c.336]

Каркасы и ограждающие конструкции. Если в зданиях на ограждающие конструкции и несущие каркасы воздействует воздушная агрессивная среда с различной степенью влажности, насыщенная парами агрессивных сред и технологической пылью, а нижняя их часть дополнительно подвергается брызгам и проливам технологических сред, то в этих случаях помимо первичной защиты необходимо предусматривать дополнительную защиту химически стойкими материалами. [c.85]

Для решетки типа А на рис. , а,б,в показаны результаты измерения потерь энергии при трех режимах. Начальная степень влажности пара находилась в пределах 2—3%. Число Mj менялось в широком диапазоне. [c.219]

Потери существенно возрастали с увеличением числа и степени влажности. Главные потери наблюдались в кромочном следе. Отмечался усиленный рост этих потерь в области околозвуковых режимов. На этих режимах потери в кромочном следе возрастали приблизительно на 7% и на 3—6%—у выпуклой поверхности лопаток. Повышенные потери у выпуклой поверхности объясняются как срывными явлениями, так и затратой энергии на разгон капель в этой области, где пар имеет наибольшие скорости. [c.221]

Степенью влажности пара у называется весовая доля жидкости во влажном паре. [c.61]

Такому содержанию жидкости отвечает при плотности пара рп 1 кг/ж степень влажности Оче- [c.142]

Опытные данные позволяют оценить влияние трех режимных параметров — чисел Rei, Mj и уо на потери и углы выхода потока. Характер этих зависимостей сохраняется качественно одинаковым на перегретом и влажном паре. Влияние числа Рейнольдса сохраняется при Rei< (4-f-5) 10 , и, по-видимому, при малых степенях влажности число Rei, соответствующее началу автомодельной области, слабо зависит от г/<,. [c.122]

Ри . 4.19. Профили и межлопаточные каналы решеток для больших сверхзвуковых скоростей конденсирующегося и влажного пара с угловыми изломами на спинке и вогнутой поверхности для различных чисел Mi (а) и зависимости геометрического параметра / от числа Mi и степени влажности иа входе уо (б) [c.151]

Прослеживаются несколько важных тенденций при рассмотрении опытных данных на рис. 5.1 [143]. Заметное снижение КПД многоступенчатых турбин обнаруживается при малых степенях влажности Уср 0, т. е. вблизи состояния насыщения. Затем темп снижения КПД замедляется и далее сохраняется практически постоянным, но различным для турбин, отличающихся начальными параметрами пара, частотой вращения, числом и типом ступеней, эффективностью влагоудаления и т. п. Приведенные данные подтверждают, что в зоне высокого давления снижение КПД турбин оказывается столь же значительным, как и в зоне умеренных и низких давлений. [c.155]

Рис. 5.17. Массовые функции распределения диаметров капель за ступенью в периферийных сечениях последней ступени (а) и зависимость модальных размеров капель от степени влажности за ступенью и частоты вращения (б) и коэффициента сепарации ф от количества отсасываемого пара и частоты вращения

При поступлении в турбину сухого или маловлажного свежего пара степень влажности в конце ЧВД может достигнуть большой величины (12% и выше). Движения влаги в ЧВД и ЧНД существенно между собой различаются из-за разных плотностей и скоростей пара, окружных скоростей, профилей лопаток и меридиональных обводов. Поэтому находят применение и различные конструктивные устройства для уменьшения эрозии. Во всей турбине, где течет влажный пар, предусматривается периферийное влагоулавливание за рабочими колесами, хотя в ЧВД оно менее эффективно, чем в ЧНД. При большой концентрации влаги у периферии предусматривается ее отвод за НА. Очень эффективен отсос пара с большой концентрацией в нем влаги у периферии за РК в камеры отбора пара и затем — в систему РППВ. В активных ступенях могут применяться небольшие раскрытия лопаток за счет устранения части бандажа у входных кромок РЛ для повышенного сброса влаги в камеры. [c.115]

Удельный объем влажного пара зависит от соотношения масс его составных частей сухого насыщенного пара и жидкости Б смеси массой 1 кг. Массовая доля пара х в смеси называется степенью су хости, а массовая доля жидкости (1—л )— степенью влажности. [c.88]

На h—5-диаграмме адиабата изображается линией 1—2, при этом начальное состояние пара, определяемое точкой 1, находится на пересечении изобары р и изотермы t. Опуская из точки 1 вертикальную линию 5 = = onst до пересечения с изобарой рг, находим точку 2, которая определяет конечное состояние пара. В точках I VI 2 находят недостающие параметры пара, необходимые для расчета. При адиабатном расширении 1—2 перегретого пара вначале уменьшается степень его перегрева, а затем при давлении р он переходит в насыщенный пар. Дальнейшее расширение пара будет сопровождаться увеличением его степени влажности. [c.146]

W — относительная скорость пара (газа) в рабочем колесе турбомашины, м/с скорость среды в теплообменном аппарате, м/с. д — координата, см, м степень сухости У — скоростная характеристика турбины у — координата прогиб, м степень влажности Z — число лопаток, ступеней, камер сгорания, ходов а — угол потока в абсолютном движении,. . . коэффициент линейного расширения, I/К .коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К) коэффициент избытка ноздуха Р — угол потока в относительном движении,. . . степень -пв и-жения давления в решетке различные коэффициенты у — угол,. . . ° [c.5]

Поток за решеткой траверсировался по шагу экранированными трубками и трубками со специально обработанными концами. Степень влажности пара определялась прибором, специально разработанным для этой цели в ЛПИ [1 ]. Дисперсность влаги перед решеткой измерялась методом рассеяния под малыми углами [2]. [c.219]

При построении характеристик потока (коэффициентов потерь, расхода и др.), претерпевающего фазовый переход, часто нарушается непрерывность аргумента, если используются перегрев и степень влажности. Безразмерная энтальпия й,о, или относительная разноста АН дает очевидную непрерывность аргумента. Заметим, что ДЯ<0 отвечает перегретому пару, а ДЯ>0—влажному. [c.11]

Паборатория включает два стенда высокого давления X и X/ (рис. 2.1), питаемых перегретым или влажным паром давлением до 4 МПа. Эти стенды обеспечивают исследования с умеренными значениями "p=p2/pi 100 при малых, отношениях давлений ба 0,001 и высокой степени влажности, а также изучение [c.31]

Каждый стенд лаборатории имеет индивидуальную (третью) ступень увлажнения пара, предназначенную для создания влажнопаровых потоков заданной степени влажности и дисперсности (монодисперсной или полидисперснон структуры). [c.33]

Получение влажного пара в третьих ступенях увлажнения осуществляется преимущественно форсунками эжекторного типа. Конструктивно они сосредоточены в едином компактном блоке — форсуночном узле (включающем до 18 форсунок), установленном в торцевой части увлажнителя. По паровому питанию форсуночный узел разделен на несколько частей с независимой регулируемой подачей пара. Каждая форсунка, установленная в форсуночном узле, имеет индивидуальное регулируемое питание конденсатом. Конструкция отдельной форсунки приведена на рис. 2.7, а. Диаметры газового и водяного каналов обычно составляют 0,4—1,0 мм при этом длина факела равна 0,5—1,2 м при перепаде давлений пара на форсунке, не превышающем 0,2 МПа. В каждой форсунке имеется восемь пульверизаторов независимого действия. Форсунки такого типа с паровым (или воздушным) дутьем ойеспечивают диаметр капель й(и 4-10 5 м и при сравнительно небольших перепадах давлений воды и пара. Форсунки эжекторного типа вырабатывают термодинамически равновесную, устойчивую двухфазную среду высокой степени влажности. [c.33]

Потери и углы выхода потока сверхзвуковых решеток зависят от формы профиля, параметра /, степени влажности i/o, отношения плотностей фаз, чисел Re и Mi. Однако сопоставление с дозвуковыми решетками позволяет заключить, что дополнительные потери от влажности в решетках с />1 несколько снижаются влияние Rei, Зк и р ослабевает. По-видимому, в таких решетках происходит интенсивное дробление капель и увеличение коэффициентов скольжения. Углы выхода потока в зависимости от уо и Mi меняются также в меньшей степени, чем для дозвуковых решеток. Однако на нерасчетных режимах (Mi1, оказывается значительной. Опыты на влажном паре подтвердили известный вывод о том, что решетки с расши ряющимися каналами более чувствительны к отклонению числа Mi от расчетного. Средние углы отклонения потока в косом срезе сопловых решеток с суживающимися (/=1) и расширяющимися (f>l) каналами подтверждают, что на влажном паре значения углов отклонения б более высокие, чем на перегретом, во всем диапазоне чисел Mi. [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...