Модель гидродинамическая

Система уравнений (5-18)—(5-21) является математической моделью гидродинамического процесса в модели, а коэффициенты Bi—Bi выполняют роль чисел подобия. [c.201]

В случае стационарного потенциального потока несжимаемого газа математические модели гидродинамического и электрического процессов Наиболее просты и имеют вид [c.323]

Простейшая схема вибрационного насоса (рис. 1, а) состоит из вибровозбудителя, рабочего органа — клапана и напорного трубопровода. Математическая модель гидродинамических процессов при воздействии рабочего органа на столб [c.336]

Математическая модель гидродинамических процессов в инерционных насосах разных типов описывается одной н той же системой нелинейных дифференциальных уравнений в частных производных с учетом влияния нерастворенного воздуха на скорость, но с различными граничными условиями. При разработке алгоритма расчета гидродинамических процессов граничные условия учитываются совместным решением уравнений соответствующей характеристики с определенными граничными условиями, записанными в разностной форме. Поэтому при составлении таких программ для ЭЦВМ изменению подвергают только ее часть, которая вычисляет граничные точки. [c.337]

Модель трибосистемы состоит из четырех основных блоков модели расчета коленчатого вала как статически неопределимой рамы, лежащей на упругих опорах модели гидродинамического и теплового расчета нестационарно-нагруженного подшипника, учитывающего пространственные перемещения шеек вала трехмерных моделей определения упругих характеристик и деформируемого состояния коленчатого вала двухмерных моделей определения линейных и угловых упругих характеристик опор со связанными с ними элементами блока цилиндров. [c.462]

Построив модель, гидродинамически подобную образцу, и определив на ней из опыта потерю давле- [c.115]

Система Лоренца. В работе [246] Е. Лоренц, исследуя различные модели гидродинамических течений, указал трехмерную систему, которая при некоторых значениях параметров обладает странным аттрактором. Приведенная в этой работе система может рассматриваться как частный случай системы (1.1). Действительно, система Лоренца может быть представлена. форме = [c.259]

Ограничимся одной из простейших моделей гидродинамического течения — периодической цепочкой точечных вихрей. Подобные цепочки моделируют периодические распределения завихренности, возникающие в сдвиговых слоях в результате развития неустойчивостей [21]. Такая цепочка в свою очередь неустойчива, при этом наибольшим инкрементом обладают возмущения удвоенного периода. Эти возмущения приводят к тому, что образуются две цепочки, двигающиеся друг относительно друга. Воспользовавшись хорошо известными результатами [c.509]

ИССЛЕДОВАНИЕ МОДЕЛИ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО ПРИВОДА РАЗДЕЛЕННОГО ТИПА [c.13]

Внешняя модель — обтекание газом отдельных шаровых элементов, причем газ при своем течении ведет себя как единое целое. Скорость газа определяется по полному сечению без учета загромождения канала шаровыми элементами. В качестве геометрического параметра в критерии Nu и числе Re принимается диаметр элемента d. Гидродинамическое сопротивление зависит в этой схеме процесса только от взаимного расположения шаров в канале или сосуде. [c.39]

При соблюдении геометрических, динамических и тепловых условий подобия можно получить данные на стадии проектирования по гидродинамическому сопротивлению, температурным полям твэлов, провести оптимизацию их геометрических размеров, определить режимы течения. Условием подобия для сия трения и сил инерции газового теплоносителя является равенство чисел Re для модели и натуры [c.47]

Гидродинамическая теория теплообмена, как известно, основана на идее Рейнольдса об аналогии между процессами переноса тепла и количества движения. На основе рассмотренной выше модели процесса применим эту теорию к потокам взвеси при [х< хкр. [c.182]

В предыдущих разделах данной главы были рассмотрены задачи о гидродинамическом взаимодействии газовых пузырьков, движущихся в жидкости, при условии неизменности их объемов. В данном разделе, согласно [41], дается теоретический анализ течения идеальной жидкости, содержащей движущиеся поступательно, растущие пузырьки газа. Несмотря на достаточно приближенный характер модели движения фаз, которая строится в этом разделе, ее использование дает возможность получить осредненные гидродинамические характеристики обеих фаз, близкие по своим значениям к реальным. [c.113]

Перейдем к анализу процедуры осреднения, которая используется в модели раздельного течения. Гидродинамические параметры обеих фаз представляют собой некоторые функции пространственных координат г и времени (, а также зависят от распределения макрочастиц данной фазы в пространстве координат и импульсов. В связи с этим используются четыре типа осреднения таких функций. Во-первых, это пространственное осреднение мгновенных значений гидродинамических функций (например, осреднение по объему, который занимает данная фаза, по площади сечения и т. п.), во-вторых, это осреднение по некоторому промежутку времени локальных величин, в-третьих, это осреднение локальных мгновенных величин по ансамблю (например, [c.192]

В качестве примера использования предложенной двухжидкостной модели рассмотрим осредненные уравнения и гидродинамические характеристики режима расслоенного течения газожидкостной смеси в горизонтальном канале. [c.200]

В предыдущем разделе на базе уравнений двухжидкостной модели были определены гидродинамические характеристики расслоенного течения жидкости и условия стабильности данного режима течения при распространении возмущений в системе. В ряде случаев, когда допущения, принятые в разд. 5.3 при выводе уравнений расслоенного течения, теряют свою правомерность, необходим более строгий теоретический анализ, основанный на фундаментальных уравнениях гидромеханики. Такой метод, как было указано в разд. 5.1, получил название модели сплошной среды. В данном разделе в рамках этой модели будут даны постановка и решение задачи о распространении возмущений в газожидкостной системе и о стабильности межфазной поверхности при расслоенном течении в горизонтальном канале [67]. [c.203]

Таким образом, результаты предложенной модели снарядного течения газожидкостной смеси, рассматривающей независимое всплывание больших газовых пузырей в жидкости, подтверждаются рядом экспериментальных данных при различных скоростях потока жидкой фазы, что дает возможность использования этих результатов для расчета гидродинамических и массообменных характеристик рассматриваемой системы. [c.223]

Рис. 19. Гидродинамическое подобие потоков а — модель 6 — натура

В дополнение к сказанному необходимо указать, что опыты на вертикальной модели пласта и гидродинамические расчеты по вытеснению модели нефти оторочкой растворителя, продвигаемой водой, показали, что этот метод имеет практическое значение. Также обоснованы преимущества указанного метода перед методом вытеснения модели нефти оторочкой растворителя, продвигаемой газом, нефти и методом вытеснения модели водой, т. е. заводнения пласта. [c.25]

Сферическое ядро в результате деформации превращается в эллипсоид вращения, способный вращаться вокруг оси, перпендикулярной к оси его симметрии. Однако в отличие от твердого тела вращение атомного ядра рассматривается гидродинамически, поэтому момент инерции ядра оказывается меньше момента инерции твердого тела такой же массы и формы. Обобщенная модель позволяет дать качественное объяснение изменения квадру-польных моментов ядер с изменением Z я N = А —Z (см. рис. 28) и хорошо объясняет структуру первых возбужденных состояний четно-четных ядер с достаточно большим А. Расположение энергетических уровней таких ядер соответствует правилу интер- [c.199]

Другой сдерживающий фактор - отсутствие методов расчетов термогазодинамических процессов в многокомпонентных кавитационных струйных течениях. Для применения многокомпонентных кавитационных струйных течений необходим метод расчета термогазодинамических процессов, с помощью которого рассчитываются основные параметры таких процессов в любой точке многокомпонентного кавитационного струйного течения. Метод расчета разработан на основе следующей модели гидродинамической кавитации в сопле Вентури, процессов эжекции и тепломассообмена в струйном течении с потенциальным ядром кавитирующей жидкости, исз екающей из сопла. [c.146]

Поскольку плазма, как сплошная среда, представляет собой систему с бесконечным числом степеней свободы, полный теоретич. анализ её устойчивости по отношению к разного вида возмущениям практически неосуществим. Общепринятый подход к физике устойчивости плазмы состоит в последоват. рассмотрении разл. Н. и,, начиная с самых простых моделей — гидродинамических, с постепенным усложнением (вводя в рассмотрение эффекты конечной диссипации, много-компонентность плазмы, кинетич, эффекты и т, п.). [c.346]

Представлена новая модель гидродинамической системы с двумя сштьными разрывами. Подробно изучены эволюционные свойства разрывных течений жидкости со знакопеременной турбулентной вязкостью рассмотрены нелинейные колебательные процессы, происходящие на фоне эффекта скольжения жидкости вдоль линии разрыва. Для разных реологических моделей жидкости эффект проскальзывания проявляет себя многофакторным образом. [c.131]

Модель гидродинамического микро-подшипника в применении к паре трения углеграфит — металл [38]. Теория разработана на основе микрографического исследования рабочей поверхности углеграфитовых колец, работающих в паре с металлическими кольцами на морской воде в крупных торцовых уплотнениях дейдвудных валов диаметром около 400 мм. На поверхности углеграфитовых колец, пропитанных полимеризирующейся смолой, после работы обнаружены неровности с плоскими вершинами высотой в несколько микрометров и линейными размерами от 0,01 до 0,07 мм. Они образуют агломераты с линейными размерами до 0,5 мм, занимающие 30— 40% номинальной площади кон- [c.253]

Исследование модели гидродинамического привода разделенного типа проводилось применительно к установке в скоростной моталке, работающей по системе Эденборна. При работе по этой системе сматываемый горячий пруток проходит через полую ось гидротур-.бины, которая приводит водило, укладывающее пруток в бунт. Для правильной укладки в бунт необходимо, чтобы частота вращения водила (следовательно, и гидротурбины) изменялась по закону, близкому к синусоиде. При исследовании модели проверяли динамику. привода систему автоматического управления гидротурбин и быстродействие этой системы, имея в виду, что привод должен обеспечить в натурном образце циклическое изменение частоты вра-щ ения укладчика, имеющего значительные моменты инерции (/= = 30—40 кг- м2) при угловых ускорениях е = =Ь7 рад/с . [c.13]

Модель Слихтера не учитывает возможности раздельного изменения угла боковых плоскостей Если угол боковых п,ло-скостей будет 60°, а угол в основании 90°, то может получиться октаэдрическая укладка с предельно-минимальной пористостью 0,259 и двенадцатью точками касания шаров, как и у тетра-октаэдрической ячейки, но совершенно другой формой пространства между шарами (рис. 2.2). Таким образом, даже в предельноплотных ук 1адках форма пространства между шарами, разделение и слияние отдельных струек жидкости может быть различным это должно сказаться и на гидродинамическом сопротивлении. [c.43]

Экспериментальные значения константы соответствуют измеренным значениям Дстр для потока с искусственной турбули-зацией, что, как было показано ранее, и имеет место при течении газа через шаровые укладки. Гидродинамическое сопротивление шарового слоя может быть определено по зависимости (2.2) для внутренней модели [c.66]

Описание исследуемого процесса, т. е. отражение в аналитической форме предполагаемой физической модели процесса, существенно для использования методов теории подобия. Трудности решения этой задачи для макронеоднородных потоков специально рассмотрены в гл. 1. В случае потоков газовзвеси необходимо дополнительно сформулировать условия однозначности. Затем, с учетом последних, пользуясь, например, правилами подобного преобразования системы дифференциальных уравнений, можно установить условия гидродинамического подобия потоков газовзвеси. Тогда критериальное уравнение гидродинамики, записываемое в неявном виде для искомой безразмерной функции, например Ей [c.115]

Особый интерес представляет вопрос о гидродинамике потока в неподвижных насыпных слоях тел, применяемых в химических, металлургических, газоочистных и других аппаратах различного технологического назначения. Этому вопросу посвящено большое число теоретических и экспериментальных работ. В частности, гидродинамические модели движения жидкости через пористые насыпные слои были предложены В. П. Мясниковым и В. Д. Котелкиным [80. 98], А. М. Вайсманом и М. А. Гольдштиком [23]. [c.12]

Для разработки аналитических моделей и расчета гидродинамических и теплообменных характеристик парожидкостного потока внутри проницаемой матрицы нужна информация о его структуре. Но рассматриваемый процесс отличается тем, что не позволяет выполнить визуальное или лю е другое исследование структуры двухфазного потока непосредственно внутри пористого материала. Поэтому единственным способом для получения необходимых сведений является наблюдение картины истечения из пористого материала испаряющегося в нем теплоносителя. Такие исследования проведены при адиабатическом дросселировании предварительно нагретой воды через пористые металлокерамичео кие образцы и при испарении воды внутри образцов с различными видами подвода теплоты - лучистым внешним потоком и при объемном тепловыделении за счет омического нагрева. Одновременно с визуальным наблюдением измеряли распределение температуры материала и изменение давления в потоке внутри образца (последнее измеряли только в первом случае). [c.77]

Из сравнения (2. 7. 17) с формулой для коэффициента сопротивления сферического нузырька (2. 3. 32) видно, что деформация его поверхности увеличивает сопротивление пузырька потоку жидкости пропорционально (в гинейном приближении) числу We. С ростом числа We форма поверхности пузырька может значительно отклоняться от сферической. Экспериментальные исследования [24] показывают, что в этом случае за пузырьком обра зуется гидродинамический след, в котором происходят вихревые течения жидкости (рис. 19). Теоретический анализ движения больших газовых пузырьков в жидкости очень сложен. Однако, используя упрощенную модель такого течения, можно определить соотношение, связывающее скорость подъема пузырька с радиусом кривизны его поверхности вблизи точки набегания потока. Эта задача впервые была решена в работе [24]. Рассмотрим носта-новку и решение этой задачи. Выберем систему координат так, как это показано па рис. 20. Предположим, что верхняя поверхность пузырька является сферической с радиусом кривизны Я. Нижнюю поверхность пузырька будем считать плоской. [c.69]

В гомогенной модели [63] смесь компонентов считается некоторой псевдонепрерывной средой с усредненными свойствами, а структура потоков не рассматривается. Пузырьковое и расслоенное течения или пена в этом смысле совершенно идентичны. Это предположение является допустимым только для тех областей газожидкостных течений, гидродинамические параметры которых с достаточной степенью точности описываются осредненными по пространственным и временным переменным величинам. Гомогенная модель позволяет получить закономерности изменения наблюдаемых величин (например, завпсимость перепада давления от расхода смеси), хорошо согласующиеся с экспериментальными данными (си. разд. 5.2). [c.185]

Таким образом, рассмотренная в данном разделе модель циркуляционных течений в газожидкостном слое позволяет с достаточной степенью точности определпть такие гидродинамические параметры смеси, как средняя скорость и ее пространственное [c.228]

Гидродинамическая теория смазки описывает идеализированные модели под-П1ИПНИК0В скольжения. Теория износа еще не позволяет оценивать долговечность деталей с необходимой точностью с учетом реальных условий эксплуатации. [c.473]

Рассмотренная аналогия не является единственной. Для задачи о кручении бруса могут быть предложены и другие аналогии, связанные, например, с гидродинамическими законами течений. В теории упругости при решении нетсоторых задач используются также эле) тро-статические аналогии, где законы распределения напряясеннй в упругом теле устанавливаются путем замера напряженности электростатического поля в различных точках исследуемой области модели. [c.97]

В инженерной практике необходимо предварительно проверить на моделях и в модельных потоках работу проектируемых гидромашин, гидравлических устройств и сооружений, подвергающихся воздействию потока жидкости. На модельном потоке выявляют каргнну обтекания обьекта потоком, определяют силовое иоздейсгвие на него потока, находят гидродинамические величины (напор или потери на- [c.78]

Необходимо отметить, что указанные закономерности продвижения контакта смешивающихся фаз и водного контакта выявлены для двух конкретных жидкостей — осветительного керосина и модели нефти (трансформаторного масла). Совершенно очевидно, что для иных взаимосмешивающихся жидкостей эта закономерность будет отличаться от вышеописанной и при прочих равных гидродинамических условиях будет зависеть от физико-химической характеристики этих жидкостей. [c.67]

С 1938 г. ири проведении работ по сверхтекучести в Кембридже и исследований с пленками н Оксфорде становилось все более очевидным, что между переносом в пленках и явлениями в тончайших капиллярах имеется оире -деленное сходство. Работы по течению макроскопических объемов жидкости через капилляры и щели приводили к очень неясным результатам, которые, однако, упрощались ири умеггьшеггии ширины щелей и капилляров. При )том при уменьшении размеров свойства явления ностепенно приближались к свойствам переноса по пленке, вест.ма необычным, но внутренне простым. Создавалось впечатление, что при использовании все более и 6o.iree узких капилляров от сложных явлений переноса, которые наблюдаются в макроскопической жидкости, мо/кно как бы отфильтровать некоторый особый тип переноса. Пленка, игравшая роль исключительно тонкого капилляра, приводила к сверхтекучему переносу в наиболее простой и четко очерченной форме. Эти наблюдения в конце концов привели к феноменологической модели двух взаимопроникающих жидкостей одного и того же вещества, обладающих различными гидродинамическими свойствами эта модель, как оказалось, имеет огромное значение в качестве рабочо]г гипотезы при любых экспериментах с Не 11. [c.798]

Избежав трудных проблем, связанных со строгим рассмотрением взаимодействующей жидкости Бозе—Эйнштейна, Тисса показал, что при определенных дополнительных предположеп1гях его модель не только представляет собой удобный отправной пункт для изучения запутанных явлений в жидком гелии, но что с ее помощью можно предсказывать и новые эффекты [39]. Эти дополнительные предположения касались поведения сконденсированной и обычной частей жидкости. По Тисса, эти части жидкости характеризуются различными гидродинамическими свойствами, а также и разными теплосодержаниями. Если в отношенни неконденсированной нормальной жидкости принимается, что она сохраняет свойства обычной жидкости или пара, то о сконденсированной сверхтекучей жидкости предполагается, что она не может участвовать ни в каких диссипативных процессах. Поэтому, например, колеблющийся в Не II диск будет испытывать трение со стороны нормальной жидкости, тогда как тонкий капилляр позволяет сверхтекучей жид- [c.801]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...