Поля температурные осесимметричные

Подстановка в (10.36) значения Xf из (9.59) дает основное уравнение для определения температурного поля в осесимметричном турбулентном потоке [c.178]

Температурное поле принимается осесимметричным, т. е. аппроксимируется функциональной зависимостью температуры срединной поверхности только от величины х. Примем, что температура изменяется по толщине оболочки по линейному закону [c.188]

Температурное поле. Для осесимметричного стационарного температурного поля в каждой трубе имеем уравнение теплопроводности в сферических координатах [c.129]

Второе разрешающее уравнение (5.2.22) при осесимметричном температурном поле и осесимметричной поперечной нагрузке принимает вид [22] [c.155]

В телах вращения осесимметричному температурному полю соответствует осесимметричное напряженное состояние, которое в цилиндре или сфере удобно изучать в цилиндрических или сферических координатах (см. рис. 4 и 6). [c.218]

Температурное поле является осесимметричным. В отличие от полубесконечного тела, где стационарное состояние достигается благодаря значительному теплоотводу в трех направлениях, стационарное состояние в пластине возможно лишь при наличии теплоотдачи в окружающее пространство. Если теплоотдача отсутствует, т. е. Ъ— -0, температура Гцр возрастает беспредельно. [c.419]

Для расчета температурного поля сечения осесимметричного кольца от теплообмена с корпусом в уравнения (1) вводятся значения мощностей источников и стоков. Очевидно, что источники будут действовать на участке, соответствующем внутренней стенке кольца и их мощность равна [c.371]

Простейшими плоскими задачами термоупругости, имеющими большое практическое значение, являются задачи о тепловых напряжениях в цилиндре и диске при плоском осесимметричном температурном поле. [c.92]

Условия задания. В задании необходимо рассчитать стационарное температурное поле осесимметричной многослойной цилиндрической стенки, в одном или двух слоях которой равномерно распределены внутренние источники теплоты удельной мощностью q (рис. 21.6), определить тепловые [c.318]

Постановка задачи. Рассматривается тонкая оболочка вращения произвольного очертания, нагруженная осевой силой Р и распределенным гидростатическим давлением р, в осесимметричном температурном поле. Деформации оболочки считаются малыми, а перемещения — соизмеримыми с толщиной оболочки. [c.147]

Отличия, которые имеются в формулировке задачи теории приспособляемости, рассмотрим на примере аналогичной пластины (рис. 34), края которой защемлены (но так, что это не препятствует ее тепловому расширению). Пластина испытывает циклические воздействия внешней нагрузки (О р р ) и осесимметричного температурного поля. Предположим здесь, для простоты, что температура линейно изменяется по толщине [c.68]

Рассмотрим условия возникновения односторонней деформации длинной цилиндрической оболочки при повторных воздействиях некоторого идеализированного квазистационарного температурного поля, перемещающегося вдоль ее оси. Распределение температуры считаем осесимметричным, и по толщине — равномерным (рис. 123,а). [c.222]

По своему характеру деформация чаш шлаковозов (см. рис. 116, 117) и кристаллизаторов (см. рис. 118) близка к рассмотренной выше теоретически деформации оболочки при повторных воздействиях квазистационарного осесимметричного температурного поля. Однако вследствие того, что реальные условия (форма оболочек, вид температурного поля) отличаются от идеализированных, фактическая деформация распределяется неравномерно по длине и, в некоторой степени, по окружности оболочек. Последнее особенно характерно для чаш шлаковозов, где температурные условия менее стабильны, чем на кристаллизаторах. [c.232]

Рис. 137. Схема установки для создания в образце (оболочке) осесимметричного квазистационарного температурного поля

Температурные поля в оболочечных корпусах. Циклическое нагружение в опасной зоне исследуемых деталей обусловлено циклической сменой тепловых состояний в режимах Л о - Аз а Во - Вз для цилиндрического и сферического корпусов соответственно. Расчетная характеристика, определяющая тепловое состояние корпуса, - температурное поле при соответствующем режиме, которое для исследуемых корпусов с достаточной для практики точностью можно рассматривать как осесимметричное. Кривые распределения температуры вдоль меридиана S цилиндрического и сферического корпусов для соответствующих тепловых состояний (рис. 4.9 и 4.10) являются исходными для оценки уровня термомеханического нагружения детали. [c.178]

Полый цилиндр при осесимметричном температурном поле [c.144]

При осесимметричном температурном поле термонапряженное состояние цилиндра также будет осесимметричным, и для его исследования удобно, как и в 23, ввести функцию с которой напрян<ения связаны с соотношениями (23.4). В общем случае все механические характеристики материала , v и а являются функциями температуры T r,t), и задача сводится к определе-. нию X из уравнения (при плоской деформации) [c.144]

В качестве примера рассмотрим полый круговой цилиндр, имеющий те же радиальные размеры, что и в предьщущем примере, но ограниченную длину 21 = 200 мм и находящийся под действием осесимметричного, нестационарного температурного поля, полученного при нулевой начальной температуре и мгновенно нагреваемой внутренней поверхности, поддерживаемой неизменной во времени. На торцах и внешней поверхности цилиндра поддерживается нулевая температура. Коэффициент температуропроводности материала цилиндра а = 2,3 10 мм /ч. Требуется при известных на внешней поверхности осевых и кольцевых напряжениях а х и, приведенных на рис. 3,10 и соответствующих 40-й секунде прогрева, определить распределение температуры на внутренней поверхности цилиндра и возникающие в нем термоупругие напряжения. [c.86]

Постановка задачи. Полый круглый цилиндр внутреннего радиуса а, внешнего Ь и конечной длины 2L, скрепленный по внешней боковой поверхности с упругой оболочкой толщины h, подвергается воздействию осесимметричного температурного поля [c.12]

Следует отметить, что температурное поле и внешние силовые факторы влияют только на вид свободного члена системы (8). Поэтому однородное решение системы, а следовательно, и коэффициенты aij, pi], %ij являются общими для осесимметричного температурного поля и нагрузки, что значительно упрощает анализ и решение различных вариантов задачи. [c.16]

Экспериментально измеренные поля скорости и температуры в безразмерном виде представлены на рис. 4.4, а, 6. Видно, что характер изменения этих параметров идентичен, но с уменьшением шага 5/ , или числа наблюдается более интенсивное выравнивание неравномерностей температуры. Поля рм, полученные по результатам измерений и к Т, используя уравнение состояния, представлены на рис. 4.4, в. Видно, что этот параметр также изменяется по радиусу пучка. На рис. 4.5 представлены экспериментальные поля и, Т, а также поля ри и.рм для пучка витых труб с числом Ггм = 232 для ядра потока. Здесь они сопоставляются с результатами теоретических расчетов системы уравнений (1.8). .. (1.11), проведенных методом, изложенным в работе [9]. Видно, что для области течения, где стенка витых труб не оказывает влияния, наблюдается хорошее совпадение опытных и расчетных полей и, Т, ри и ри . Следовательно, в случае, когда источником создания неравномерности поля скорости в ядре потока является только неравномерное поле температуры, сформированное неравномерным полем тепловыделения, наблюдается сравнительно небольшое изменение скорости по радиусу пучка (см. рис. 4.5, а). В то же время неравномерности Т, ри, ри в поперечном сечении пучка являются значительными (см. рис. 4.5, а, б в). Позтому при расчете температурных и скоростных полей в пучке витых труб в рамках гомогенизированной модели течения для осесимметричной задачи следует [c.105]

Чтобы термические напряжения в нагретых частях цилиндров и роторов были невысоки, следует, как указывалось, добиваться осесимметричных температурных полей в роторах и цилиндрах. Полный подвод пара к регулировочной ступени и дроссельное регулирование существенно облегчают решение задачи. Но значительно лучше применять регулирование методом СД, так как при этом температура пара и температурные поля в деталях турбины почти сохраняются при изменении режима. Благодаря этому скользящее давление не только повышает тепловую экономичность ПТУ при частичных нагрузках, но и существенно улучшает маневренные свойства турбины. Регулирование методом СД открывает возможность выбирать повышенные начальные параметры пара, так как при СД большую часть времени полупиковый блок работает в области пониженного давления, т. е. при сниженных напряжениях. [c.86]

Рассмотренная техника моделирования плоских задач может быть с успехом распространена на осесимметричные температурные поля [128, 267, 280], к которым сводятся многие задачи, связанные с исследованием теплового состояния элементов тепловых двигателей. [c.25]

Эё[х )ективность разработанного метода проверялась на широком математическом эксперименте. Было решено большое число разнообразных двумерных осесимметричных задач теплопроводности с граничными условиями I, П и 111 родов. Решения находили для тел сложной формы (например, для ротора паровой турбины К-300-240 ЛМЗ) при произвольном законе изменения температур сред и коэффициентов теплоотдачи во времени и в пространстве, Учитывалась также зависимость теплофизических свойств тела от температуры. При этом детально рассматривалось влияние начального температурного поля. Теплообмен среды и металла в полостях и каналах учитывался при расчете температуры металла в соответствии со схемами, приведенными на рис. 1.3. [c.24]

Все расчеты проведены при одномерном температурном поле t = t (г), задаваемом по (2.80), или при равномерном растяжении вала. Один расчет (серия 41) проведен для двумерного поля температур t=t (r,z). Па этом заканчиваются осесимметричные задачи. [c.88]

Аналогично моделированию поршней может проводиться моделирование температурных полей осесимметричных цилиндровых крышек. [c.452]

К расчетной схеме толстостенной трубы под действием внутреннего и (или) внешнего давления приводятся многие ответственные элементы различных технических устройств секции напорных магистралей, силовые гидроцилиндры, орудийные стволы, различные втулки, валы и плиты в условиях их соединения с натягом и т. п. К разряду типовых задач подобного рода следует отнести и случай неравномерного осесимметричного теплового воздействия на толстостенную трубу. Ограничимся случаем, когда температурное поле является установившимся во времени (стационарным). [c.465]

В таком цилиндре возникает стационарное осесимметричное температурное поле Т г). Соответствующая задача теплопроводности решена в 19.1. Выражение для Т г) можно получить из (19.11), положив Гг = 0 [c.413]

В результате действия температурного поля Т г) вдали от концов цилиндра возникает плоская осесимметричная, деформация. 4 [c.413]

Температурное поле предполагается осесимметричным. Параметры упругости постоянны вдоль радиуса. Температурные напряжения в полом юишндре при свободных торцах [c.244]

Татаринов В.Г. Определение стационарного температурного поля в осесимметричных деталях методом конечных элементов. Исследования по механике деформируемых сред. Иркутск ИркутскНИИхиммаш. 1982. С. 121-127. [c.58]

В работе И. А. Данюшевского и Г. X. Листвинского [44] рассмотрена установившаяся ползучесть неравномерно нагретого цилиндра, нагруженного внутренним давлением при относительно небольшом отклонении температурного поля от осесимметричного. Расчеты показали, что перекосы температурного поля значительно существеннее сказываются на распределении скоростей деформаций, чем на величинах напряжений. [c.233]

Ставски и Смолаш [265] получили замкнутые выражения, определяющие температурные напряжения в полубесконечной консольной цилиндрической оболочке, состоящей из произвольного набора ортотропных слоев, при осесимметричном температурном поле. В результате исследования различных схем расположения слоев (только ортотропных) они установили существенное влияние порядка чередования слоев и обнаружили, что связанная система слоев обладает свойствами, отличающимися от суммы свойств отдельных слоев в лучшую сторону. Это создает новые возможности в восприятии температурных воздействий, не проявляющиеся в однослойных оболочках. [c.237]

Работы в области магнитных методов анализа газов на содержание кислорода проводились в период 1948—1960 гг. Разработана теория и предложены новые схемы термо-магннтных газоанализаторов. Например, был разработан магнитный газоанализатор ТМГ-5/100, которым сейчас оснащено большинство цементных заводов страны. Средства и методы контроля параметрических полей разрабатывались в связи с задачами управления объектами, в которых регулируемый параметр распределен в пространстве. Были исследованы различные типы осесимметричных развертывающих устройств, разработаны критерии их сравнения и методика выбора оптимальных траекторий сканирования. Разработаны фотоэлектронные и оптико-механические развертывающие устройства для поиска и слежения за источниками световых излучений и несколько вариантов сканирующих устройств для построения изотермических линий температурных полей. [c.263]

С некоторым приближением будем считать, что при нагреве и охлаждении турбинного диска реализуется регулярный теп-ло вгш режим [95] , при котором распределение температур оп-редадяется выражением (принято, что температурное поле осесимметричное и не изменяется по толщине диска) [c.151]

Рассмотрим установку (рис. 137), на которой создавалось осесимметричное температурное поле, перемещающееся вдоль оси образца. Здесь / — электродвигатель, вращающий образец 4 с небольшой скоростью, обеспечивающей его равномерный нагрев по окружности 2 — муфта, S Я 7 — захваты. Индуктор 5 создает в образце кольцевую зону интенсивного нагрева. Благодаря резкому охлаждению соседнего участка водой в ванне 6 (илп с помощью опрейера-индуктора с отверстиями для воды) [c.235]

Рис. 139. Внешний впд образца и ei o разрез после повторны. с воздействий (в средней части) осесимметричного квазистацио-нарного температурного поля

Аналпз показывает, что величина деформации за цикл при теплосменах зависит от ряда теплофизических и механических характеристик материала. В связи с этим может оказаться полезной комплексная оценка склонности металла к формоизменению, определяемая с помощью испытаний трубчатых образцов при повторных воздействиях осесимметричного температурного поля (см. рис. 137). Результаты опытов, которые представлены на рис. 141, иллюстрируют соответствующие возможности. Заметим, что широко практикуемые термоусталостные испытания также по существу носят характер комплексной оценки физико-механических свойств [185]. [c.243]

Для расчета используют реальное осесимметричное температурное поле t(s). Для всех точек конусного участка аппроксимированной срединной поверхности оболочки принимают /i(s) = onst, а температуру считают линейно изменяющейся по толщине t(s) = Iq + fi, где [c.75]

Математические трудности, встречающиеся при решении задач термоупругости для неоднородных тел, обусловили широкое применение на практике разнообразных численных и приближенных методов. С необходимостью их использования мы уже столкнулись даже при рассмотрении задач, сформулированных с учетом различных упрощаюш,их предположений (плоская или осесимметричная задача, одномерное температурное поле, специальный подбор функции г1)(/-), v= onst и т. д.). Отметим, что и в этих условиях точные решения оказываются весьма громоздкими (см., например, 29). [c.152]

Пример. Поршень дизеля, выполненный из алюминиевого сплава, имеет осесимметричные форму и температурное поле (фиг. 37), Учиты-вается зависимость упругих характеристик материала от температуры. Эквивалентная электрическая цепь выполнена в цилиндрической системе координат и включает 70 узлов [2]. Рассматриваются две группы фиктивных сил по осям г и 6, На фиг. 38 показаны полученные с помощью модели перемещения и подсчитанные по ним через относительные деформации — напряжения. [c.608]

Оболочка вращения произвольной формы с любыми распределенными нагрузками и произвольным температурным полем (осесимметричная задача). Пример — диище цилиндрического резервуара Система интегральных уравнений Стрела 10 60-200 160 1-2 [c.610]

Обычно в принятых расчетных методиках корпусные детали турбин рассматриваются как составные осесимметричные оболочки переменной толщины, находящиеся в температурном поле, меняющемся вдоль оси и по радиусу оболочки. С применением таких расчетных методов был проведен анализ температурных напряжений в корпусах стопорных и регулирующих клапанов, а также ЦВД и ЦСД турбин типа К-200-130 [2]. Напряжения определялись по температурным полям, полученным термометриро-ванием корпусов при эксплуатации турбины. Полученные результаты дали общую картину термонапряженного состояния этих корпусов. Они показали, что максимальные напряжения в корпусе стопорного клапана имеют место в подфланцевой зоне, а в корпусах регулирующих клапанов — в месте их приварки к цилиндру и что наиболее термонапряженной зоной корпуса ЦВД является внутренняя поверхность стенки в зоне регулирующей ступени. Однако отсутствие учета влияния фланцев и других особенностей конструкции в этих расчетах приводит к тому, что полученные результаты не всегда, даже качественно, могут характеризовать термонапряженное состояние корпусов. В связи с этим предлагаются упрощенные методики учета влияния фланцев, в частности основанные на уравнениях для напряженного состояния при плоской деформации влияние фланца горизонтального разъема ЦВД часто оценивают по теории стержней. Для оценки кольцевых напряжений решается плоская задача при форме контура, соответствующей форме поперечного сечения. Йри этом рассматри- [c.55]

Круглые пластины при осесимметричном температтрном поле, изменяющемся по толщине. Если температура изменяется по координате г, то возникают дополнительные температурные напряжения, вызывающие изгиб пластины. Для пластины постоянной толщины [c.192]

Цвливдрическяе оболочки при осесимметричном темаеразу шом ооле. Рассматривается цилиндрическая оболочка переменной толщины и с переменным модулем упругости по длине и толлщне. Радиус координатной поверхности выбирается из условия (9.10.17). Дифференциальное уравнение изгиба оболочки от действия температурного поля [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...