Коэффициент сопротивления (см. также

Вязкость жидкости ) 60 Коэффициент вязкости динамический (см. Вязкость жидкости ) 60 Коэффициент вязкости кинематический (см. Вязкость жидкости ) 61 К. п. д. насосов и моторов 124 Коэффициент расхода (см. Местные потери напора ) 21 Коэффициент сопротивления (см. также Потери напора ) 14 [c.678]

Вместо плоских решеток могут быть применены уголковые или швеллерные решетки (см. гл. 8), нейтральный насыпной слой с соответствующим коэффициентом сопротивления [см. формулу (10.6) 1 и другие аналогичные устройства. Можно также устанавливать одиночную плоскую решетку [c.284]

По этому уравнению и удобно вести расчет трубопроводов при отсутствии местных потерь. Оно может быть использовано также и для расчета трубопроводов, имеющих не слишком много местных сопротивлений. При расчете трубопроводов с учетом местных потерь в уравнение (9 4) вместо коэффициента следует вводить полный коэффициент сопротивления (см. п. 4 в конце 9-3), определяемый по уравнению (5-18). [c.348]

Тонкие лопатки, изогнутые по дуге окружности, также достаточно эффективны с точки зрения распределения скоростей, что видно из сравнения рис. 1.42, а и е, хотя коэффициент сопротивления колена с такими лопатками заметно выше коэффициента сопротивления колена с профилированными лопатками. Нормальное число как профилированных, так и тонких (6,,. = 90э-95°) лопаток в колене с поворотом на 90° (см. [c.45]

При е = 1 это выражение дает коэффициент сопротивления мерного сопла. Для трубы Вентури в результате аналогичного расчета получим (см. также введение к гл. VI). [c.150]

Здесь йа — площадь миделева сечения, а ср — так называемый коэффициент сопротивления. Зависимость коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса приведена на рис, 7,9.5 (см. также [73]). Участок 1 — 2 кривой (Ке), полученной экспериментально, соответствует установившемуся обтеканию цилиндра с зоной отрыва при = 82°. [c.433]

Способ удлиненной контурной линии. Этот весьма простой способ представляет собой графическое оформление метода коэффициентов сопротивления, относящееся к распластанной схеме подземного контура [см. соотношение (18-53)], а также к некоторым случаям промежуточной схемы [см. соотношение (18-55)]. [c.607]

Поскольку величина касательного напряжения s может быть выражена также через коэффициент сопротивления трения по соотношению (см. гл. 3) [c.264]

В случае неизотермического движения жидкости до недавнего времени сопротивление подсчитывалось так же, как и при изотермическом, и по тем же самым формулам. Влияние же изменения температуры при этом учитывалось лишь тем, что все расчетные величины — скорость, плотность и вязкость — относили к средней температуре жидкости. Однако опытом установлено, что если сопротивление теплообменных аппаратов рассчитывается по величинам, отнесенным к средней температуре жидкости (что вполне целесообразно), то коэффициент сопротивления трения в этом случае является функцией не только числа Re, но также чисел Gr и Рг (см. ниже). [c.268]

Пример определения зависимости коэффициента сопротивления от степени открытия клапанов, а также оценку пригодности клапанов различных конструкций для регулирования см. в п. 1П-33. [c.17]

Коэффициенты сопротивления колен с изменением сечения (как диффузоров, так и конфузоров), отнесенные к скорости в меньшем сечении поворота, рассчитываются по общей формуле (1-28). Произведение Хд о определяется по рис. VII-I9 в зависимости от соотношения выходного и входного f 1 сечений. Для колен с закругленными кромками при одинаковых радиусах закругления обеих кромок (см. рис. 111-15) эта величина зависит также от относительной кривизны закругления кромок г Ъ, где Ь — размер в плоскости поворота для меньшего сечения параметр а/Ь принимается по входному сечению. Расчет сопротивления колена с закруглением кромок разными радиусами, различающимися не более чем вдвое, можно с достаточной точностью вести по рис. VII-19, а, определяя величину rib по значению радиуса, равному среднему из значений радиусов закруглений кромок. [c.18]

Схема и компоновка газовоздухопроводов должны выполняться так, чтобы сопротивление основного потока воздуха или газов, определяющее необходимое давление вентилятора или дымососа, было минимальным при оптимальных значениях скоростей (см. п. П1-10). Другие ответвления тракта с меньшим коэффициентом сопротивления должны проектироваться на более высокие скорости, обеспечивающие срабатывание располагаемого избыточного перепада давления с минимальным дополнительным дросселированием. При движении потоков воздуха, а также газов, не содержащих абразивной золы, скорости в таких ответвлениях могут быть очень высокими (до 50—60 м/сек)-, при возможности износа скорости не должны превышать значений, указанных в п. 111-11. На таких ответвлениях допускается установка местных сопротивлений неоптимальной формы. [c.58]

Значения коэффициентов местных сопротивлений трубопроводов выбираются по табл. 4.12 (см. также табл. 1.13 кн. 2 настоящей серии). [c.343]

Гидравлическое сопротивление каналов с поперечными и косыми волнами рассчитывается также по формуле (17-3) или (17-4). Коэффициенты сопротивления для каналов различной формы, но которым получены опытные данные [Л. 17-8, 17-9] (см. рис. 7-6), приведены на рис. 17-5. [c.289]

Потеря напора на местном сопротивлении, выраженная в единицах столба жидкости (С— коэффициент сопротивления (табл. 21, 23) и — скорость жидкости в трубопроводе) Потеря давления, выраженная в единицах давления ( ( — удельный вес жидкости) М. с - 2g (см. также рис. 26) ДРм. с = iK. с [c.46]

Коэффициент сопротивления отводов спаренных (типа утка ), строенных в одной плоскости, а также в пространстве (см. диаграммы 6-18—6-21) [c.268]

Действительно, в 6-2 отмечалось, что при расчете ги заземлителей в двухслойном неоднородном грунте с использованием стационарного режима вносится небольшая ошибка, которая может быть скомпенсирована поправочным коэффициентом А (см. табл. гл. 6). При pi/pa>l эта ошибка преувеличивает истинное сопротивление заземлителя, при pi/p2неоднородном грунте может производиться по импульсным коэффициентам при эквивалентном удельном сопротивлении грунта рэ стационарного режима без учета поправочного коэффициента Д. [c.146]

Особую роль играет температурный фактор при деформации с применением технологических смазок. Температура сильно влияет на вязкость масел, на количество смазки, вовлекаемой в очаг деформации (при прокатке, волочении, прессовании), и величину коэффициента трения (см. п. 6.5). От температуры зависит также структура смазочного слоя и его прочность (сопротивление продавливанию и сдвигу). [c.25]

Коэффициент отражения можно также снизить путем заклейки покрытия покровным стеклом, однако такая конструкция часто дает расклейку и появление трещин в покровном стекле. Пленка прозрачна для К от 400 до 2000 нм, устойчива к воде и влажной атмосфере, действию кислот, щелочей и органических растворителей. Она защищает химически неустойчивые стекла от налетов и пятнания выдерживает нагрев до 400° С и охлаждение не менее чем до —60° С. Удельная проводимость пленки у от 10 до 5-10 ом см , удельное поверхностное сопротивление Qs при толщине пленки до 0,5 мкм — 500—100 ом/см . [c.283]

Напротив, если при движении тела в жидкости трение играет основную роль, как, например, при движении пластинок в своей плоскости, то следует ожидать значительного отклонения от указанной выше пропорциональности (см. 15). При очень небольших скоростях, когда К мало по сравнению с единицей, приходится учитывать только влияние вязкости. В этом случае имеет место уже упомянутый в 3 закон Стокса (сопротивление пропорционально скорости V). Закону Стокса также можно придать форму уравнения (78), если ввести коэффициент сопротивления с, пропорциональный [c.242]

Вычисление сопротивления трения для шероховатых пластинок можно выполнить, исходя из закономерностей, полученных в 5 п. (1) для турбулентного течения около шероховатых стенок (см. по этому поводу также сказанное в 11 о сопротивлении в трубах). Можно предполагать, что для течения, в котором влияние шероховатости уже вполне выявилось, сопротивление при заданной длине пластинки I и заданной шероховатости к пропорционально квадрату скорости, причем коэффициент пропорциональности тем больше, чем больше отношение к I. Так как это отношение при заданном к уменьшается при увеличении /, то при увеличении длины, следовательно, при увеличении числа Рейнольдса К = , коэффициент сопротивления с/ при постоянной скорости V уменьшается. Результаты соответствующих вычислений, выполненных Шлихтингом на основе измерений, произведенных Никурадзе для шероховатых труб, изображены на рис. 153. На этом рисунке мы опять видим довольно четкие переходы от гидравлически гладкого состояния течения к состоянию, при котором влияние шероховатости проявляется в полной мере (ср. рис. 128 на стр. 225). Штриховая кривая дает [c.266]

Явления, возникающие при обтекании выпуклых поверхностей в тех случаях, когда скорость обтекания переходит через значение скорости звука, объясняют также характер изменения коэффициентов сопротивления шаров и цилиндров (см. стр. 260). При увеличении числа Маха критическое число Рейнольдса возрастает втрое приблизительно при М = О, 7 влияние числа [c.395]

Джиок с сотр. [43] исследовали свойства термометров, изготовленных из углерода с различным размером частиц (от 1,3- 10" до 8,3- 10- см). Обычно для термометров одинаковой конструкции уменьшение размеров частиц приводит к возрастанию величины электросопротивления и к одновременному увеличению отрицательного коэффициента сопротивления. Было также найдено, что незначительное влияние магнитного поля на величину сопротивления таких термометров в области температур жидкого гелия слегка возрастает при уменьшении размеров частиц. Углерод, использовавшийся для изготовления этих термометров, представлял собой сухую угольную сажу. [c.174]

Растекание струи по фронту решетки. По диаграммам распределения скоростей (см. табл. 7.1, 7.2) можно видеть, что первонач.альный профиль скорости иа выходе из подводящего участка также неравномерен (см. первый столбец при ц, 0). В не.м имеется завал слева, соответствующий отрыву потока при повороте па 90 в подводяще.м отводе, и максиму.м скоростей, смещенный относительно оси симметрии вправо. Это смещение максимума скоростей наблюдается при всех значениях решетки. Из табл. 7.1 видно, что при малых коэффициентах сопротивления решетки, примерно до = 4, узкая струя с описанным первоначальным характером профиля скорости, набегая на решетку и растекаясь по ней, расширяется так, что скорости во всех точках падают, при этом монолитность струи в целом еще не нарушается, т. е. струя проходит через решетку одним центральным ядром (не считая распада ядра на отдельные струйки при протекании через отверстия решетки.) [c.169]

Пример 1. Система состоит из точечного груза М силой веса Р = 200 н прикрепленного к концу невесомого стержня длиной I = 90 см, другой конец которого закреплен с помощью цилиндрического шарнира О (рис. 283). К стержню ОМ прикреплены в точке В две одинаковые пружины, коэффициент жесткости которых с = 20 н/см, а в точке А —демпфер, создающий линейную силу сопротивления коэффициент сопротивления демпфера (-1 = 15 н-сек см. Система расположена в вертикальной плоскости. Статическому положению равновесия системы соответствует вертикальное положение стержня ОМ. В начальный момент стержень отклонен против движения часовой стрелки па угол сро = 6 и отпущен без начальной скорости. Считая колебания малыми при I = 90 см, /, = 40 см, 1-2 = 30см, определить движение системы и усилие в шарнире О в начальный момент движения. Массой пружины и подвижных частей демпфера, а также трением в шарнирах пренебречь. [c.409]

Экспериментальное значение коэффициента сопротивления пластины, поставленной нормально к потоку, может достигать значений G = 2. Следует, однако, иметь в виду, что структура течения в ближнем следе, а значит, и давление на тыльной стороне обтекаемого тела существенно зависят от числа Рейнольдса. По рис. 10.2 можно проследить характер изменения структуры потока за сферой при изменении Re от 9,15 до 133, а по рис. 10.7 — за цилиндром при Re == 0,25. .. 57,7. Но возможны и другие конфигурации потока. Они в значительной степени определяются также формой и положением обтекаемого тела. Так, например, при обтекании цилиндрических тел крылового профиля при малом угле атаки (см. рис. 8.30, а) возможно практически безотрывное течение, при котором форма линий тока для вязкой жидкости близка к форме этих линий для идеальной жидкости. Но при возрастании угла атаки увеличиваются положительные градиенты давлений на выпуклой части поверхности профиля и это в итоге приводит и отрыву пограничного слоя, который быстро сверты- [c.391]

Коэффициент сопротивления % в этих формулах определяется по обычным формулам гидравлики вида X = f (Re, е), подробно рассмотренным ранее (см. 46) при практических расчетах магистральных газопроводов часто применяют также и специальные газопроводные формулы, полу ченные в результате обработки опытных данных по перекачке газа. Наиболее широко используются (справедливые для всех зон турбулентного режима) универсальные формулы Кольбрука и Уайта (4.48) и Альтшуля (4.51) и формула ВНИИгаза (для квадратичной области) [c.254]

При турбулентном режиме течения в условия подобия как напорных, так и безнапорных потоков входит также подобие шерэхо-ватостея стенок каналов (см., например, график приложения 4, дающий для коэффициента сопротивления трения в трубах ззвисимость [c.112]

При турбулентном режиме течения в условия подобия как валорных, так и безнапорных потоков входит также подобие шероховатостей стенок каналов (см. например, график приложения 4, дающий для коэффициента сопротивления трения в трубах зависимость к = = / (Re, Д/0),где А — абсолютная шероховатость). [c.110]

Номограмма для определения удельного полезного напора при опрокидывании циркуляции приводится на рис. 2.13. Аропр определяется здесь в зависимости от давления и полного коэффициента сопротивлений 2, отнесенного к 1 м длины трубы (отношение Zjh). На номограмме отмечены также наибольшие значения удельного напора опрокидывания Армр. макс =g(p —p") для каждого давления (см. пунктирные вертикальные линии в левой части номограммы). [c.63]

Значения коэффициентов т)т и т)к приведены выше (см. 2.2). Гидравлическая неравномерность связана с неодинаковыми значениями суммы коэффициентов сопротивления по отдельным виткам, значений нивелирных напоров, а также с тем, что в ряде случаев на входе в отдельные витки и выходе из них устанавливаются неодинаковые давления. Это имеет место, когда рабочая среда поступает в трубы пучка из раздающего коллектора и направляется затем в собирающий коллектор. При одностороннем подводе и отводе рабочей среды возможны две схемы присоединения коллекторов схема Z (рис. 2.17, а) и схема П (рис. 2.17, б). Если подводящих линий две или несколько, вся секция может быть разбита на пучки, в каждом из которых осуществляется одна из этих схем. Во всех случаях во входном коллекторе статическое давление Рс.к в направлении движения среды возрастает, увеличиваются при этом и потери давления на преодоление сопротивлений Дртр. В выходном коллекторе потери на трение также возрастают в направлении движения среды, но при этом в том же направлении рс.к уменьшается. [c.67]

Сталь как проводниковый материал используется также в виде шин, рельсов трамваев, электрических железных дорог (включая третий рельс метро) и пр. Для сердечников сталеалюминиевых проводов воздушных линий электропередачи (см. выше) применяется особо прочная стальная проволока, имеюи ая 0 =1200—1500 Л Па и А/// = 4—5 %. Обычная сталь обладает малой стойкостью к коррозии даже при нормальной температуре, особенно в условиях повышенной влажности, она быстро ржавеет при повышении температуры скорость коррозии резко возрастает. Поэтому поверхность стальных проводов должна быть защищена слоем более стойкого материала. Обычно для этой цели применяют покрытие цинком. Непрерывность слоя цинка проверяется опусканием образца провода в 20 %-иый раствор медного купороса при этом на обнаженной стали в местах дефектов оцинковки откладывается медь в виде красных пятен, заметных на общем сероватом фоне оцинкованной поверхности провода. Железо имеет высокий температурный коэффициент удельного сопротивления (см. табл. 7-1 и рис. 7-15). Поэтому тонкую железную проволоку, помещенную для защиты от окисления в баллон, заполненный Еюдородом или иным химическим неактивныи газом, можно применять в бареттерах, т. е. в приборах, использующих зависимость сопротивления от силы тока, нагревающего помещенную в них проволочку, для поддержания постоянства силы тока при колебаниях напряжения. [c.204]

III-28. Увеличение в определенных пределах отношения а/Ь (рис. 111-14, а) снижает коэффициент сопротивления отводов и колен. Поэтому в вбздухопроводах, а также газопроводах при сжигании газа при значениях а/6 1,3 могут устанавливаться (особенно в отводах) направляющие листы (иначе называемые концентрическими лопатками), разделяющие канал на отводы равной глубины = ij = йд (см. рис. 111-16). Устанавливаются 1—2 листа при а/й < 0,8 и 1 лист при а/й = 0,8 1,3. [c.68]

Создание условий, при которых поток становится турбулентным также в пограничном слое на входе в трубу, приводит к повышению коэффициента и для коротких участков (см. рис. 2-5). Поэтому для коротких труб реальных установок (в которых, как правило, поток на входе значительно возмущен) локальное (местное) значение коэффициента сопротивления трения Я. ест следует определять, например, по формуле, полученной А. С. Сукомелом, В. И. Величко и Ю. Г. Абросимовым [2-122] для условий турбулентного течения в пограничном слое [c.68]

Классическими представителями аморфных сплавов этой группы являются сплавы Mg— Zn 38], Са—А1 [39]. Принадлежат к этой группе также сплавы Си—Sn, получаемые быстрой закалкой из жидкого состояния и низкотемпературным напылением из газовой фазы [40]. Сюда же можно отнести и сплавы Ag—Си—Ge, аморфизирующиеся при закалке из жидкого состояния в широком диапазоне составов и интересные как потенциально возможные аморфные сплавы типа Юм-Розери 42]. Электрические свойства этих сплавов недавно подробно исследованы Мидзутани [41],. Характерно, что у сплавов этой группы удельное электросопротивление <100 мкОм-см, т. е. мало по сравнению со сплавами других групп. Как показано на рис. 6.27,а, температурный коэффициент сопротивления (ТКС) у сплавов этой группы может быть как положительным (электросопротивление растет с температурой), так и отрицательным [40] . Такая же тенденция наблюдается и в жидких сплавах ju—Sn, что видно из рис. 6.27,6 при содержании олова в сплаве 20% (ат.) ТКС становится отрицательным [43] . Элект- [c.198]

Бейли [В.4] разработал метод определения постоянных в выражении d = бо -f 6ia + б2a по основным характеристикам профиля (см. также [В.6]).Этот метод для профиля NA A23012 при Re = 2-10 5 дает зависимость d = 0,0087— 0,0216а-f 4- 0,400а2. На нее так часто ссылаются и она так широко используется в литературе по вертолетам, что этот результат стоит рассмотреть более подробно. Коэффициент профильного сопротивления был первоначально принят равным = d, мин + + A d, где минимальное значение Са. ми зависит от числа Рейнольдса, а A d — от угла атаки. Было найдено, что для всех профилей A d приближенно можно считать одной и той же функцией параметра [c.319]

В работах [L.86, L.85] проводилось измерение нагрузок на профилях NA A0012 и 0006, а также модифицированных профилях NA A 23010 и 23006 при колебаниях по углу атаки и по вертикали. Отмечено затягивание динамического срыва, при котором максимальные значения коэффициентов подъемной силы превышают стационарные, а также появление отрицательного демпфирования колебаний по углу атаки при срыве. При этом оказалось, что отрицательное демпфирование зависит от числа Маха. Приведены данные и по нестационарному сопротивлению профиля. У изогнутых профилей характеристики оказались лучше, чем у симметричных они имели большее значение максимального коэффициента подъемной силы при колебаниях, а отрицательное демпфирование соответствовало большим значениям средних углов атаки. Показано, что путем установки пружины, при которой собственная частота колебаний профиля соответствует собственной частоте крутильных колебаний лопасти (4—6 Гц), и приведения профиля в колебательное движение с частотой вращения винта можно воспроизводить на двумерной модели срывные характеристики, соответствующие работе винта при полете вперед. Предложен способ расчета подъемной силы при динамическом срыве, требующий решения дифференциального уравнения второго порядка и учитывающий затягивание срыва, возрастание подъемной силы и запаздывающее восстановление плавного обтекания (по этому вопросу см. также работы [L.87] и [G.103]). [c.813]

Модели для исследования этой проблемы имеют вид осесимметричных тел с различными затуплениями и тонкими стержнями (иглами), установленными перед этими телами. Примеры таких моделей с иглами и без них показаны яа фиг. 24—36. Затупление носовой части может варьироваться за счет изменения площади плоского участка носовой части от нескольких процентов до 100 относительно максимальной площади поперечного сечения модели. Игла может иметь форму цилиндра с коническим заострением, цилийдра с плоским торцом или состоять из нескольких цилиндров различных диаметров. Длины и диаметры игл различны. Течение около таких тел подобно двумерному, описанному в разд. 5.3, за исключением, например, пульсирующего течення. Одно из основных качественных различий между двумерным и осесимметричным течениями заключается в том, что переход от одного типа отрыва к другому в первом случав сопровождается пульсирующим течением, в то время как во втором случае неста-ционарность не наблюдалась [49]. При нулевом угле атаки были измерены [46] угол отрыва и распределение давления на поверхности тупого тела при М , = 1,% и Ке/см = 1,3-10 . Распределения давления и скорости, а также коэффициенты сопротивления и теплопередачи для тупых тел при М = 12,7 — 14,0 и Не/см =0,29-10 определены экспериментально [54]. [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...