Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Р-распределение определение

Второй этап — определение износа сопряжения = Внешняя сила Р связана с давлением (р), распределенным по поверхности трения S согласно зависимости  [c.282]

Для определения значения 71,2 найдем зависимость между i силой Р и давлением р, распределенным по поверхности трения S  [c.283]

Обработку результатов (рис. 4.2.6), усталостных испытаний материала (точки 1) и натурной конструкции — металлорукавов (точки 2), проводили с использованием логарифмически нормального закона распределения. В результате построения кривых распределения Р (Л ) определен порог чувствительности по циклам Л о в зависимости от деформации 8. Величины Л о материала и металлорукавов идентичны.  [c.195]


В частности, моменты распределения [Лю и (xjj являются средними значениями и р-2 каждого сигнала в отдельности. Моменты распределения, определенные относительно этих средних значений, носят название центральных моментов  [c.54]

Определение Р-распределения. До сих пор мы представляли матрицу плотности в базисе состояний с определённым числом т). Мы нашли это представление, умножая условие полноты  [c.380]

Р-распределение из (Э-функции 383, 384 —,определение 379-381 —,состояние с заданным числом фотонов 712, 713 —сжатое 386, 713, 715 —тепловое 385, 711, 712 —фоковское 386 —,усреднение с помощью Р-распределения 378, 379 —,эволюция во времени 603  [c.748]

Интервальными называют характеристики функций распределения погрешностей, представляющие собой интервалы, в которых с известной вероятностью Р находится погрешность. Между подобным интервалом и соответствующей ему вероятностью Р имеется определенная функциональная связь вероятность Р равна площади под функцией плотности распределения вероятностей, ограниченной областью аргумента (погрешности) в данном интервале. По графическому изображению функции плотности распределения вероятностей погрешности легко определить вероятность, соответствующую любому интервалу надо подсчитать площадь фигуры, ограниченной графиком функции плотности и двумя ординатами, проведенными из двух границ (наибольшей и наименьшей) данного интервала.  [c.103]

Решение методом интегрирования уравнения (2.8). В рассматриваемом примере 9/ = О и т = 0. Для определения заменяем сосредоточенные силы Р распределенной нагрузкой, приложенной по четырем малым дугам (рис. 2.6). При этом  [c.19]

Учитывая сказанное, приходим к выводу, что при обработке экспериментальных данных по электрическому старению изоляции целесообразно использовать предположение о логарифмически нормальном распределении по т (а в некоторых случаях и по / р)-Для определения среднего значения необходимо в этом случае найти математическое ожидание lg т  [c.12]

Для определения перекрестных отрезков рассмотрим простую балку АВ (фиг. 229). Если такую балку нагрузить двумя опорными моментами и Мдд и нагрузкой Р, распределенной по какому-  [c.228]

Определение скорости изнашивания сопряжения 1 2- Внешняя сила Р связана с удельным давлением р, распределенным по поверхности трения s, и характеризуется зависимостью  [c.100]

Значение указанной вероятности Р найдем как разность значений интегральной функции распределения, определенных по табл. П.2 (см. приложение) по значениям и = + р-  [c.50]


Среднее квадратическое ад = I npq пригодно только для значения р, действительно имеющего место в распределении. Для правильного обратного заключения необходимо, чтобы предполагаемый диапазон от прц до npi шт. или диапазон относительных величин от рц до р-. был определен так, чтобы для наблюдаемого р и выбранного К, например К --- 3, соблюдалось условие  [c.804]

Асимптотические свойства мер Pt. Очень важным представляется вопрос об асимптотическом поведении мер Pt, задающих временную эволюцию меры Ро = Р (см. определение 3.2). Естественная гипотеза состоит в том, что в невырожденных моделях движения для достаточно хороших (в смысле п. 4.2) начальных мер Р меры Pt сходятся при св к инвариантному распределению Гиббса с потенциалом U, для кото-  [c.261]

Для точного определения 4р необходимо наличие математических моделей отказов изделий. Имеется математический аппарат для целого ряда моделей отказов мгновенных, накапливающихся, с релаксацией, при действии нескольких независимых причин и т. д. Однако, как показали исследования, характеристика отказа, как правило, оказывается весьма сложной, а знание физической природы относительным. Поэтому модель возникновения отказов всегда оказывается в той или иной степени приближенной. Оценка /ср резко отличается для различных распределений. Как показали исследования, для правильного выбора определенного распределения необходимы затраты очень большого времени, анализа физической картины отказа, учета предельных состояний системы и конкретных потребностей решаемой задачи. Так, например, законы распределения отказов поршней, втулок цилиндра и вкладышей на новых тепловозных дизелях и на прошедших различные виды ремонта оказались различными t p отличалось до 5 раз). Кроме того, /ср сильно зависит от качества применяемой смазки, последних конструктивных улучшений узла и др. Долговечность деталей и узлов дизеля определяют гамма-процентным ресурсом. Гамма-процентный ресурс р [1у) — это наработка, в течение которой объект не достигнет предельного состояния с заданной вероятностью (у) процентов (заданный процент объектов (у) неразрушения). Этот показатель имеет преимущество перед /ср поскольку легко определяется при незавершенных испытаниях (большинство испытываемых изделий не доводится до разрушения) и является наиболее удобной характеристикой случаев раннего разрушения изделий, не достигающих среднего ресурса. Использование р (/ ) облегчает определение надежности узлов и деталей, моторесурс которых исчисляется сотнями тысяч километров, упрощает нормирование назначенного гарантийного ресурса, стандартизацию соответствующих показателей и сопоставление различных типов и модификаций узлов дизелей, р (/у) легко определяется на основе построения кривой убыли (или вероятности безотказной работы). Если,  [c.317]

Таким образом, формулы (4.109)—(4.111) позволяют найти по заданным значениям Т к/ о. и Л р потребный коэффициент сопротивления решетки, обеспечивающий заданный коэффициент неравномерности распределения скоростей Л4р в сечении, расположенном непосредственно за решеткой. Наоборот, задаваясь определенным коэффициентом сопротивления Ср решетки, можно при заданном отношении площадей и  [c.112]

Гиббсом — основоположником статистической механики. Фундаментальное достижение Гиббса состоит в том, что он показал, каким образом средние величины характеристик системы как целого могут быть получены при исследовании распределения этих характеристик в данный момент времени среди произвольного, но очень большого числа идентичных систем. Он назвал большое число идентичных систем ансамблем. Системы ансамбля распределены по различным возможным состояниям, причем возможное состояние — это любая из произвольных конфигураций, которые может принимать система. Тогда вероятность найти реальную систему в некотором определенном состоянии соответствует вероятности найти системы ансамбля в этом же состоянии. Таким образом, средние по времени значения для реальной системы соответствуют средним по ансамблю в ансамбле Гиббса. Гиббс показал, что система в замкнутом объеме, находящаяся в тепловом равновесии с тепловым резервуаром, может быть описана так называемым каноническим ансамблем, в котором вероятность Р(Е)йЕ найти систему, имеющую энергию в интервале между Е и Е + йЕ, определяется формулой  [c.21]


Вагон, центр масс которого находится на высоте 2,5 м от уровня полотна железной дороги с щириной колеи 1,5 м, движется по криволинейному участку с радиусом кривизны р = 800 м. Подъем наружного рельса над уровнем внутреннего выбран так, чтобы при скорости вагона, равной ц = 20 м/с, давление колес на оба рельса было одинаковым. В действительности скорость вагона может быть различной. Принимается, что скорость является случайной величиной с гауссовским распределением, с математическим ожиданием Шу = 15 м/с и средним квадратическим отклонением Оо = 4 м/с. Определить отношение сил давления колес на внешний и внутренний рельсы при скорости, соответствующей верхней границе интервала, определенного для вероятности а = 0,99  [c.446]

Введенная функция распределения и средние по ансамблю величины определяются бинарной функцией распределения Р (г), показывающей вероятность нахождения центра вторичной частицы в окрестности конца г. Эта функция полагается сферически-симметричной в виде Р г). Исходя из определения числовой концентрации дисперсных частиц п, имеем условие нормировки  [c.182]

В настоящее время разработаны многочисленные приемы выравнивания нагрузки по виткам. Технологически наиболее простой способ — увеличение шага резьбы гайки на 2 — 4% по сравнению с шагом 55 резьбы болта. Кроме того, в соединении предусматривают повышенные радиальные зазоры, обеспечивающие самоустановку гайки относительно болта в плоскости, перпендикулярной к его оси. В свободном состоянии верхний виток болта соприкасается с верхним витком гайки (рис. 365,в) между последующими витками образуются прогрессивно увеличивающиеся зазоры к2, / 3. С приложением нагрузки Р, когда болт растягивается, а гайки сжимаются, витки болта последовательно ложатся на витки гайки (рис. 365, г). Вполне равномерное распределение нагрузки достигается лишь при определенной расчетной величине Р, согласованной с разницей шагов резьбы гайки и болта. Однако и при близких к ней величинах нагрузка на витки распределяется более равномерно, чем в резьбах с одинаковый шагом.  [c.518]

Неравномерность распределения нагрузки между сателлитами оценивается коэффициентом П неравномерности, представляющим собой отношение максимальной нагрузки Ртах на сателлит к средней нагрузке Р ,,, определенной в предположении ее равномерного распределения, т. е.  [c.335]

Исключим из уравнений (4. 1. 25)—(4. 1. 27), (4. 1. 29) функции /, Q. После несложных преобразований получим уравнение для определения функции Р (г), описывающей распределение давления внутри пузырька газа  [c.126]

Вернемся к определению возмущения функции распределения пузырьков газа по размерам (.г, -с), вызванного наличием гравитационной коалесценции. С этой целью найдем явный вид функции 3 (р, т) (4. 8. 21). Подставляя соотношения (4. 7. 52) для и (4. 8. 44) для Кд в (4. 8. 21), получаем  [c.177]

Выведем дифференциальное уравнение, опиеываю-щее распределение определенного компонента в движущейся бинарной смеси. При выводе будем предполагать, что жидкость несжимаема и внутри нее отсутствуют источники массы. Пренебрежем также термо- и бародиффузией. Выделим в смеси неподвижный элементарный кубик с ребрами с1х, йу, йг, напишем для него уравнение баланса массы, считая, что /) и р постоянны (рис. 19.1).  [c.451]

Стабильность эмульсии. Одним из важнейших показателей каждой эмульсии является ее способность оставаться стабильной, т. е. не претерпевать коагуляции дисперсной фазы в различных условиях хранения и применения эмульсии. К таким различным условиям относятся хранение эмульсии в течение 6 мес. и более, значительное колебание температуры, механические воздействия, имеющие место, например при перетире пигментных паст, изменение pH н взаимодействие с водой, содержащей определенное количество растворенных солей. Стабильность эмульсии определяется главным образом характером примененного для ее изготовления эмульгатора (анионный, катионный или неионный), а также размерами частиц или степенью дисперсности дисперсной фазы. Средний размер этих частиц не должен превыщать 0,2 р,. Распределение частиц по величине также имеет очень большое значение, так как даже относительно небольшое количество крупных частиц дисперсной фазы ускоряет коагуляцию. Эмульсии очень чувствительны к сильным колебаниям температур. При повышенных температурах непрерывная пленка эмульгатора вокруг каждой частицы смолы становится тоньше и поэтому менее прочной. В этом случае разрыву пленки при столкновении частиц способствует также усиление броуновского движения частиц дисперсной фазы. При температуре замерзания пленка эмульгатора разрушается и при последующем повышении температуры эмульсии до комнатной не возвращается в исходное состояние. Механические воздействия, как например энергичный перетир на валковой краскотерке, также нарушают целостность пленки эмульгатора, в частности, если в эмульсии присутствуют мелко измельченные частицы пигмента или наполнителя.  [c.631]

Перейдем к анализу уравнений (6.7), которые должны давать статические граничные условия на боковой поверхности слоя. Полагаем р = рь/ на Г, где р —- распределенное давление, не зависящее от С- Первое уравнение (6.7) после пренебрежения малыми слагаемыми порядка /)/ / даст / > = р. Это вы >ажепие является граничным условием для дифференциального урачше-ния (6.11). Три других условия, следующие из формулы (6.7), будут порядка или г по сравнению с первым и с принятой точностью не участвуют в краевой задаче определения основного состояния.  [c.49]

При разыскании решения (72) мы предполагали, что пластинка имеет бесконечно большие размеры и потому пренебрегали весьма малыми усилиями по контуру. Полученное решение может быть применено также к пластинке конечных размеров, если нужно разыскать напряжения вблизи точки приложения сосредоточенной силы Р. Для определения напряжений в точках, удаленных от силы Р, необходимо принять во внимание распределение усилий по контуру пластинки, благодаря чему аадача становится гораздо сложнее. Мы приводим здесь несколько решений для частных случаев, могупщх иметь практическое значение При исследовании изгиба прямоугольной пластинки сосредоточенной силой (рис. 45) мы можем для точек, удаленных от концов и от места приложения силы Р, вычислять напряжения, пользуясь решением для изгиба Ьалки силой, приложенной на конце ( 32). У точки приложения силы Р на вычисленные таким образом напряжения наложатся местные напряжения от сосредоточенной силы. В начале координат эти напряжения имеют такие  [c.110]


Исходя из закона распределения существенно положительных величин с двухмерным, исходным рассеянием, принимают следующие значения р для определения вероятной максимальной погрешности Ршзх = 1.13, для подсчета средней вероятной погрешности — р р = 0,72.  [c.165]

Подшипники роликов следует рассчитывать по наиболее на-гр уженному горизонтальному ролику, на который действует сумма максимальных внешних и внутренних технологических (послесборочных) нагрузок. На значение и характер внешних нагрузок (рис. 2.25) значительное влияние оказывают скорость движения V и поперечные вертикальные перемещения (колебания) 2 х, /) ленты в пролете, шаг опор /р, распределенная масса ленты и изменяющаяся во времени из-за неравномерности нагрузки неравномерно распределенная по длине ленты масса груза д (х, t). Для упрощения решения задачи ленту рассматривают в виде гибкого с неизменным поперечным сечением элемента, растянутого на каждом участке постоянной силой и не работающего на изгиб. В свою очередь, внешние нагрузки можно разделить на статические и динамические. Прн определении внешней статической нагрузки на ленту, а через нее и на опору насьшной груз, включая и среднекусковой состав, может быть представлен в виде сплошной среды с изотропными свойствами. При транспортировании крупнокусковых грузов или сьшучих грузов с крупными кусками ролики опор, кроме того, воспринимают значительные динамические нагрузки.  [c.130]

Уравнение (11,44) в принципе позволяет прогнозировать микрораспределение скорости осаждения на любом микропрофиле, используя экспериментально найденное значение Р и первичное распределение, определенное на макромодели микропрофиля. Такие измерения были выполнены для нескольких типов микропрофиля различной формы и масштаба с использованием выравнивающих и антивыравнивающих электролитов.  [c.87]

Температура =T xi) измеряется в точке Xi, где еще не произошла передача тепла текущей жидкости. Температура Т2 = Т хг ) измеряется в точке Х2, где химическая реакция (или процесс теплопереноса) уже завершена и имеет место определенный теплообмен между жидкостью и оболочкой (трубой). Количество теплоты, которое приобретает последовательно каждый элемент объема ЛУ текущей жидкости в ходе реакции (или теплообмена), и которое вызывает равномерный рост ее температуры, расходуется на конвекцию. Эта конвекция соответствует тепловому потоку, который в отличие от теплового потока, переносимого за счет тетшопроводности и излучения, возникает в основном вследствие разности давлений (вынужденная конвекция), а не разности температур. Так как при данной разности давлений на входе и выходе калориметрической трубки распределение давления внутри ее зависит от координаты,р =р(х), определенные термодинамические граничные условия здесь не применимы. Это особенно существенно для движущихся газов, удельная теплоемкость которых также в значительной степени может зависеть от координаты.  [c.144]

Скорость течения и расход воды в Р. Величина скорости зависит гл. обр. от уклона и пюроховатости русла и от гидравлич. радиуса или от средней глубины Р. Распределение скоростей по живому сечению Р. чрезвычайно сложно и не поддается б. или м.. точному выражению. Определение расхода Q сводится к отысканию площади живого сечения Е и средней скорости течения V, причем под последней подразумевают среднюю из скоростей всех частичек живого сечения Р. Расход Р. будет  [c.241]

Определим направляющие косинусы внешней нормали к поверхности элемента, на которой задано давление р. Для определенности рассмотрим элемент на рис. 2.13, на одну из граней которого действует давление р. Ясно, что направляющие косинусы иормали необходимы для вычисления составляющих распределенной нагрузки на оси глобальной системы координат.  [c.47]

Для удобства рассмотрения объемную диаграмму направленности представляют в виде двух диаграмм, характеризующих направленные свойства антенны в горизонтальной и вертикальной плоскостях. Каждая из плоскостных диаграмм отражает относительное распределение излучаемой (принимаемой) мощности по всем направлениям в данной плоскости. Величинам распределенных мощностей Р соответствуют определенные длины векторов, концы которых образуют замкнутую кривую— диаграмму направленности радиолуча (рис. 13). Угол, заключенный между векторами, длины которых соответствуют 0,5 Рмакс, носит название ширины диаграммы 0а (радиолуча) по половинной мощности и определяется по формуле  [c.34]

Повышению трения мелщу пуансоном и матрицей способствует также применение ри )Лвни1 пуансонов. Р [)леная поверхность пуансона расчленена на большое количество равномерно распределенных выступов. При штамповке эти выступы, внедряясь в металл, затрудняют скольжение металла по поверхности цуансона. Рифление пуансона производят накаткой с определенным шагом.  [c.64]

Основное соотношение было представлено в форме 324 диаг-грамм, охватывающих область давлений от атмосферного до 3600 фунт/дюйм (253 кПсм ), область температур от —100 F (—73,3 °С) до 400 °F (204,4 С) и область средней точки кипения от —225 °F (—140 °С) до 180 °Р (82,2 С). На каждой диаграмме коэффициент распределения для данного компонента при определенном давлении выражен как функция температуры для несколь-  [c.276]

Современное состояние вопроса общего математического описания дисперсных систем нельзя признать до-статочло удовлетворительным, несмотря на растущий интерес к этой проблеме. Каж травило, в работах, шо-священных этому вопросу, фактически используется феноменологический подход к исследованию дисперсного потока в целом. Идея условного континуума п03(В0Ляет полностью использовать математический аппарат механики сплошных сред, но несет с собой погрешности физического порядка тем более существенные, чем значительней макроднскретность системы. Системы таких уравнений, полученные рядом авторов как общие, все же не охватывают класс дисперсных потоков во всем диапазоне концентраций (вплоть до плотного движущегося слоя). Они не учитывают качественного изменения структуры потока и в связи с этим изменения закономерностей распределения частиц, появления новых сил (например, сухого трения), изменения с ростом концентрации (до предельно большой величины) условий однозначности и пр. В основном большинство работ посвящено турбулентному течению без ограничений по концентрациям, хотя при определенных значениях р наступает переход к флюидному транспорту, а затем — плотному слою. Сама теория турбулентности применительно к дисперсным потокам находится по существу в стадии становления (гл. 3). Наиболее перспективные методы — статистические (вероятностные) применяются мало, по-видимому, в силу недостаточной изученности временной и пространственной структур дисперсных систем Общим недостатком предложенных систем уравнений является их незамкнутость, которая объясняется отсутствием конкретных данных о тензорах напряжений и  [c.32]

После расплавления шихты в сталеплавильной печи образуются две несмешивающиеся среды жидкий металл и шлак. Металл и шлак разделяются из-за различных плотностей. В соответствии с законами распределения закон Нернста), если какое-либо вещество растворяется в двух соприкасающихся, но несмешивающихся жидкостях, то распределение вещества между этими жидкостями происходит до установления определенного соотношения (константы распределения) постоянного для данной температуры. Поэтому большинство компонентов (Мп, Si, Р, S) и их соединения, растворимые в жндкovf металле и шлаке, будут распределяться между металлом и шлаком в определенном соотношении, характерном для данной температуры.  [c.29]


Экспернметтальная проверка точности получения заданного лппейпо скошенного профиля скорости с помощью прутковых решеток, построенных в соответствии с формулой (5.62), проведена другими исследователями 1194]. Некоторые результаты этих опытов представлены на рис. 5.8. Для определения распределения прутков испытанных решеток задавались максимальными значениями скоростей гг . н по выражению (5.53) определяли коэффициент сдвига 7]. По этим значениям находили соответствующие коэффициенты сопротивления р, приведенные выше. Подстановка найденных значений 7j и р в уравнение (5.62) позволила найти функцию dis == / (у). Эта зависимость приведена на рис. 5.9 для трех значений +iii ix 1,3 1,4 и 1,5, при которых получились соответственно 7j  [c.132]

Штампованная решетка с козырьками при достаточно большом коэффициенте сопротивления (в данном случае при / = 0,16 и 100) резко улучшает распределение скоростей по высоте рабочей камеры. Вместе с тем наблюдается определенная неустойчииоеть потока. По случайным обстоятельствам, как показали, опыты, он перебрасывается сверху вниз (рис. 9.9, а) и обратно (рис. 9.9, б), аналогично тому, как это происходит на участке с внезапным расширением сечения. По тем или иным причинам вихревые образования в мертвых зонах канала подсасывают основную струю то в одну, то в другую сторону. С уменьшением относительной кинетической энергии струек, вытекающих из отверстий решетки (что достигается увеличением ее коэффициента живого сечения), весь поток становится более устойчивым. Этот результат был получен при установке другой ппампо-ванной решетки / с козырьками 2 при I = 0,19 ( р 50 (табл. 9.7). В этом случае распределение скоростей более равномерное и поток более устойчив (рис. 9.9, а). Большая устойчивость потока достигается также и в случае установки на штампованной решетке с /=0,16 удлиненных направляющих пластин (а=0,13Вц. табл. 9.7).  [c.239]

Показателями безотказности для изделий перемонтируемых или заменяемых после первого нарушения работоспособности могут служить, например, вероятность безотказной работы, интенсивность отказов. Вероятность безотказной работы определяется по формуле Р t) = 1 — F ), где F ) — функция распределения времени работы объекта до отказа. Статистически вероятность безотказной работы определяется отношением числа объектов, безотказно наработавших до момента времени t, к числу объектов, работоспособных в начальный момент времени t = 0. Определение интенсивности отказов базируется на применяемом в теории надежности понятии плотности вероятности отказа в момент t, под которой понимается предел отношения вероятностей отказа в интервале времени от / до -Ь А/ к величине интервала Л/ при Л/ -> 0.  [c.31]

Присутствие смазки действует двояко. При умеренных давлениях в зоне контакта масляная пленка способствует более равномерному распределению давлений и увеличению фактической поверхности контакта. Перекатывание поверхностей создает определенный гидродинамический эффект в пленке, вытесняемой из зазора, возникают повышенные давления, способствующие разделению металлических поверхностей, тем более, что при давлениях, существующих в зоне контакта, увеличивается вязкость масла (тиксотропический эффект). В результате нагрузка воспринимается отчасти упругой деформацией выступающих металлических поверхностей, отчасти давлением в масляной пленке (эластогидро-д и н а м и ч е с к о е т р е н и е).  [c.345]

Рассмотрим методику определения изгибающего момента Ai и потеречной силы. Пусть балка, лежащая на опорах А и В (рис. 108), нагружена вертикальными силами Р , Pj. > распределенной нагрузкой интенсивности и моментами Mi, Мо , действующим в вертикальной плоскости симметрии балки. Опорные реакции и Рд в точках А и В можно определить из уравнений равновесия всей балки.  [c.157]

Рассмотрим второй типичный пример концентрации напряжений при кручении валов переменного сечения, с которыми часто приходится встречаться в машиностроительной практике. Если диаметр вала по его длине меняется постепенно, то формулы, полученные для определения напряжений в цилиндрических валах, позволяют оценить максимальные напряжения с достаточной степенью точности. Если же изменение диаметра происходит резко — так, как показано на рис. 229, то в точках т в начале закругления имеет место высокая концентрация напряжений. При этом величина наибольшего напряжения зависит от отношений р d и D d, где р — радиус закругления, а D и d — диаметры сопрягаемых цилиндрических частей вала. Как показывают опыты, основанные на применении электроаналогии, картина распределения касательных напряжений  [c.237]

В соотношении (4. 3. 17) считается, что радиус пузырька может принимать определенные дискретные значения В., что соответствует экспериментальному методу регистрации пузырьков различных размеров [50]. Если интервал измеряемых радиусов ДД мал, то приближенно pv (Д) можно считать непрерывной функцией распределения. На рис. 43 показано типичное распределение пузырьков газа по размерам фу (Д), полученное экспериментальным путем в [50]. Проанализируем вид кривой (Д). Относительный максимум фу (Д) в области малых значений Д объясняет тот факт, что при дроблении каждого крупного пузырька газа по1йимо двух пузырьков относительно меньшего размера образуется большое количество очень мелких пузырьков [51]. Эти мелкие газовые пузырьки являются результатом дробления перемычки, соединяющей два основных пузырька перед их окончательным разделением (см. рис. 44). Два максимума в окрестности Д р вместо одного являются следствием регистрации небольшого количества пузырьков, недостаточного для статистической обработки.  [c.138]

Это связано с малостью числа частиц, регистрируемых прибором, и неоднородностью размеров их изображений, вызванной изменениями в рассеянии света (размеры твердых частиц ограничены довольно узкими пределами). Кроме того, разлюр изображения слишком мал для надежной регистрации пульсаций скорости, что затрудняет определение интенсивности движения. По увеличенным снимкам с изображениями последовательных положений частицы изготовлялись перфокарты, в которых на месте каждого изображения частицы прокалывалось отверстие диаметром 2,4 мм (фиг. 2.26). На оптической скамье, как показано на фиг. 2.27, располагались две перфокарты, в которых одновременно пробивались отверстия. Размер отверстий был достаточно мал, так что соседние отверстия на перфокарте не перекрывались. Вместе с тем он был достаточно велик, чтобы автокорреляционные изображения отверстий сливались, давая интегральную оптическую плотность изображения, представляюш ую интеграл распределения скорости. Рассматривая каждые два соседних изображения частиц на перфокартах, видим, что одинаковым интервалам времени т соответствуют различные расстояния между соседними точками. Отклонения от среднего расстояния представляют собой пульсации сме-щ ения, т. е. произведения времени т на вектор пульсации скорости и ( -Р т), где и t) — вектор пульсации скорости в момент  [c.95]


Смотреть страницы где упоминается термин Р-распределение определение : [c.179]    [c.270]    [c.748]    [c.16]    [c.181]   
Квантовая оптика в фазовом пространстве (2005) -- [ c.379 , c.380 ]



ПОИСК



353 — Приведение распределенной приведенная— Пример определения

367, 368 — Несущая способность Определение распределенной

8 — Положение — Определение контакта — Распределение давления при контакте двух деталей

Авторадиографический метод определения распределения частиц

Аналитические выражения для определения вероятностей отказа изделий при распределении ВПИ по нормальному закону и з кону Рэлея

Аналитический и графический способы определения закона распределения функции случайной величины

Вероятность при произвольных законах распределения напряжений н пределов прочности 575—577 — Пример определения

Графический и табличный методы определения оптимального распределения нагрузки

Динамика статистическая механических Применение при определении распределения вероятностен случайных параметров

Квантиль нецентрального распределения Стьюдента — Значения параметра / для определения квантили

Коэффициент Значения и стабильность 217 — Кривые распределения 250 — Определение

Коэффициент распределения тепловых потоков 291 Изменение 301 — Определение

Коэффициенты Определение оценок по опытным данным 353,357,358 - Определение по функциям распределения исследуемого параметра

Критическое число М и его определение по заданному распределению давления в несжимаемом обтекании. Поведение коэффициента подъемной силы и момента при около- и закритических значениях числа

Лабораторная работа 2. Определение процента возможного брака по площади кривой распределения

Материалы с непрерывно распределенными массами — Определение критических частот вращения

Металлы — Электроискровая обработка изменению структуры 37 — Определение по распределению твёрдост

Метод Неравномерность распределения Определение экспериментальное

Метод определения диффузии и коэффициентов распределения тушителей по тушению мембранно-связанных флуорофоров

Методы решения — Классификация Применение при определении распределения вероятностей случайных параметров

Напряжения Неравномерность распределения Определение экспериментальное

Напряжения Определение см контактные — Распределение

Оболочки вращения Определение под действием равномерно распределенной нагрузки по поверхности

Оболочки вращения — Определение псд действием равномерно распределенной "нагрузки по поверхности и моментов по торцам Предельная нагрузка

Общая постановка задачи изгиба и определение распределения касательных напряжений

Определение S(z) - для распределения Стюдента

Определение Распределение напряжений методом покры

Определение атмосферной турбулентности методом двукратной регистрации случайного распределения интенсивности

Определение аэродинамических сил и моментов по известному распределению давления я касательного напряжения Понятие об аэродинамических коэффициентах

Определение величины и распределения пор

Определение вероятности попадания нормально распределенной случайной величины на заданный участок

Определение доверительных интервалов для истинного значения измеряемой величины при неизвестных параметрах распределения результатов наблюдения

Определение доверительных интервалов для истинного значения измеряемой величины, имеющей нормальное распределение с известным значением среднего квадратического отклонения

Определение зазора в торцовом распределении насоса

Определение закона распределения линейной функции случайного аргумента в некоторых частных случаях

Определение законов распределения статистических величин по загону связи- между ними

Определение и общие законы распределения нагрузок

Определение индуктивного сопротивления при заданном распределении подъемной силы

Определение коэффициента допустимой неравномерности распределения и сбора воды для некоторых водоочистных сооружений

Определение коэффициента т, для случая распределения воды дырчатой трубой

Определение модели распределения

Определение напряженного состояния по распределению интенсивности напряжений

Определение напряженного состояния при осесимметричной деформации по волокнистой макроструктуре и распределению твердости

Определение несущей способности оболочки при действии локальной нагрузки, распределенной по периметру окружности или квадратному штампу

Определение номинальных напряжений с непрерывно распределенными

Определение парных функций распределения высокоразрешающими методами

Определение плотности распределения ресурса деталей

Определение статистических параметров распределения на основе построения гистограммы

Определение теоретической функции плотности распределения

Определение частот свободных колебаний с распределенными параметрам

Основные формулы теории несущей линии. Индуктивная скорость н индуктивный угол. Прямая задача определения подъемной силы и индуктивного сопротивления по заданному распределению циркуляции

Параметры распределения — Определение

Плотность распределения случайной величины, определение

Построение кривой закона распределения ошибки и определение параметрической надежности

Построение кривой усталости. 51 Статистическая оценка усталостной прочности. 54 Распределение усталостной долговечности. 54 Распределение предела выносливости. 62 Статистическое определение предела выносливости. 64 Оценка необходимого количества образцов

Практическое определение закона распределения времени между отказами

Приближенный метод определения функций нецентральных х2-распределения и распределения Фишера

Радиальная функция распределения и методика ее экспериментального определения

Рамы — Перемещения — Определени методом распределения узловых

Распределение нагрузки между котлами. Определение удельных норм расхода топлива

Распределение погрешности в определении положения оси собственного вращения и оси мгновенной угловой скорости, а также величин этих скоростей

Распределение скоростей в начальном участке ламинарного течения . — 19. Потеря давления в начальном участке ламинарного течения . — 20. Значение потери давления в начальном участке ламинарного течения для определения вязкости путем изменения количества вытекающей жидкости

Распределение скоростей по живому сечению потока. Определение расхода и потерь напора

Роторы - Распределение напряжений - Определение методом покрытий

Скорости 379, 382, 385, 386 — Распределение 386, 387, 389 — Сложение механизмов — Определение

Скорости Распределение в сложном движении — Определение

Сопротивление разрушению - Исследования для определения квантилей нормального распределения по заданному критерию

Статические — Определение Распределение вероятносте

Степень пластическая двухмерная - Определение контактных напряжений 324, 325 - Распределение напряжений по дуге захвата

Толерантные пределы для определения гарантированного поля допуска по эмпирическому распределению

Томографическая интерферометрия для определения распределения показателя преломления в поперечном сечении объекта

Томографические методы определения распределения показателя преломления

Управление административно-техническое — Количество обслуживающего персонала 305 — Определения числа наладчиков 306, 308 — Распределение функций

Управление административно-техническое — Количество обслуживающего персонала 305 — Определения числа наладчиков 306, 308 — Распределение функций между обслуживающим персоналом

Ускорение 370, 373, 375—377 —Распределение 379, 380 — Сложени механизмов — Определение

Ускорения 379, 382, 384—387 —Распределение 388, 390 — Сложение в сложном движении — Определение

Ускорения 379, 382, 384—387 —Распределение 388, 390 — Сложение механизмов — Определение

Условия распределения воды дырчатыми трубами и определение коэффициента вихревых сопротивлений

Установки для определения распределения пор

Формулы для определения характеристик надежности изделий i при нормальном законе распределения ВПИ и нелинейном ха- , рактере изменения моментных функций во времени

Частота - Определение распределенной массой

Экспериментальное определение плотности распределения времен релаксации ДХ)

Электронная температура, определение распределению яркости



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте