Струя турбулентная

Из графиков на рис. 8.7 видно, что с увеличением значений отношения давлений Р углы а и Р увеличиваются, т.е. от потенциального ядра струи жидкость отделяется более интенсивно с увеличением скорости истечения струи из сопла. С увеличением скорости истечения струи турбулентность жидкости, из которой состоит потенциальное ядро, увеличивается. В связи с тем что истекающая струя не ограничена твердыми стенками, волновые возмущения, образованные турбулентностью на поверхности потенциального ядра (см. рис. 4.3), как следствие этого увеличиваются. При увеличении амплитуды волн интенсифицируется отрыв от поверхности потенциального ядра частиц жидкости. Вследствие интенсификации отделения частиц жидкости от потенциального ядра, длина последнего уменьшается, т.е. увеличивается угол сужения р. Отделившиеся от потенциального ядра частицы жидкости разлетаются в пространство, заполненное газом, на более коротком расстоянии от сопла, что увеличивает угол расширения пограничного слоя струи а. [c.195]

Таким образом, из вышеприведенного анализа следует, что газ захватывался струей кавитирующей жидкости на более коротком участке, чем струей турбулентной жидкости. В связи с этим при переходе от турбулентного режима течения к кавитационному в эжекторе, который имеет короткую камеру смешения, количество [c.212]

Распыл струи турбулентный 347 Расход потока массовый 71 [c.409]

Смесь воды и реагентов от насоса под давлением 4—5 ати поступает в патрубок 4 ц с большой скоростью отбрасывается отражателем 3 в узкую щель сопла в виде веерообразной струи. Турбулентно обтекая пластины 2, жидкость возбужда- [c.241]

Заметим, что для плоских струй турбулентное число Прандтля Рг 0,5. [c.39]

Стратификация. 140, 165 Струя турбулентная 431— 442 [c.477]

Аналогично в случае затопленных струй кавитация может происходить в области больших напряжений сдвига на границе между струей и окружающей жидкостью. При больших числах Рейнольдса слои смешения как в следах, так и струях турбулентны. Поэтому наступление кавитации связано с минимумом среднего давления. Но в одном отношении эти явления более резко выражены, чем в турбулентном пограничном слое. Свободная турбулентность в следах и струях может привести к значительно большему разбросу измеряемых значений Кг при постоянной средней скорости, чем турбулентность пограничных слоев. Кроме того, как свободная турбулентность, так и турбулентность вблизи стенки могут зависеть от различных факторов, вызывающих задержку по времени и другие проявления масштабного эффекта. [c.275]

Расчетная высота к слоя воды в тарелках обычно составляет —0,1 м, а соответствующая скорость выхода воды из отверстий 1,4 м/сек. При такой скорости характер движения струи — турбулентный, благодаря чему обеспечивается интенсивная теплопередача. [c.388]

Турбулентные струи. Турбулентные свободные (не стесненные стенками) струи жидкости или газа характеризуются наличием поперечных составляющих скоростей движения частиц струи. Поэтому слои окружающей среды увлекаются струей и приходят в движение, а пограничные слои струи подтормаживаются. В результате ширина и масса струи увеличиваются, а скорость струи уменьшается. Исследования показывают, что турбулентная свободная струя имеет вид расходящегося конуса. [c.11]

СТРУХАЛЯ ЧИСЛО—СТРУЯ ТУРБУЛЕНТНАЯ [c.99]

Осесимметричная турбулентная струя турбулентный след вдалеке за телом [c.709]

Реактивные самолеты Акустические колебания от реактивной струи, турбулентность горения, очень малые вибрации двигателя 0,025 О...500 1. ..20 9 [c.196]

Таким образом, если известны относительная высота или длина ячейки А, в пределах которой полностью завершается процесс расширения и сжатия струи, и относительное минимальное сечение п, то можно определить расчетным путем коэффициент сопротивления струи для различной турбулентности потока и по зависимости (2.3) найти коэффициент гидравлического сопротивления слоя. [c.41]

На рис. 3.1 приведена расчетная схема струи в шаровой ячейке. Важнейшей характеристикой струи является константа стр, характеризующая степень турбулентности и неоднородность скоростей потока на входе и количественно связанная с углом расширения струи зависимостью [c.53]

Особенностью свободной затопленной струи при турбулентном режиме течения является ее турбулентное перемешивание с окружающей неподвижной средой. По мере продвижения вперед струя увлекает за собой все большую массу неподвижной среды, которая тормозит течение на границе струи. В результате подторможенные частицы струи вместе с увлеченными ими частицами окружающей среды (присоединенной массой) образуют турбулентный пограничный слой, толщина которого по мере удаления от начального сечения непрерывно возрастает. При этом происходит непрерывное сужение центрального ядра струи (ядра постоянных скоростей) до полного ее исчезновения, а пограничный слой распространяется на все сечение струи. Таким образом, размывание струи сопровождается не только ее расширением, но и уменьшением скорости по оси (рис. 1.46). [c.49]

Растекание струи до бесконечности возможно только при установке решетки в неограниченном пространстве (рис. 3.4, а). Если решетка находится в трубе (канале) конечных размеров (рис. 3.4, б), структура потока за ней будет иная. Так, например, в случае центрального (фронтального) набегания жидкости на решетку в виде узкой струи, последняя, растекаясь радиально и достигая за решеткой стенок трубы (канала), неизбежно изменит свое направление на 90° и дальше будет перемещаться вдоль стенок в виде кольцевой струи. При этом в центральной части сечения за решеткой поступательная скорость будет равна нулю. В условиях реальной (вязкой) среды, вследствие турбулентного перемешивания, жидкость, подходя к стенкам трубы (канала), будет увлекать за собой неподвижную часть жидкости из центральной части сечения (рис. 3.4, б). На освободившееся место из более удаленных от решетки сечений будут поступать другие массы жидкости, и, таким образом, в центральной части сечений за решеткой возникнут обратные токи, а профиль скорости за решеткой по сравнению с начальным профилем струи (до решетки, рис. 3.5, а) будет иметь перевернутую форму (см. рис. 3.4, б, а также 3.5, б). [c.81]

Если на пути потока (рис. 3.6, б) установить решетку, то струя, набегая на нее со стороны задней стенки аппарата, начнет по ней растекаться в сторону передней стенки (входного отверстия). Так как степень искривления линий тока при этом будет увеличиваться вместе с ростом коэффициента сопротивления решетки р, при определенном значении этого коэффициента вся жидкость за плоской решеткой будет перетекать к передней стенке аппарата и от нее изменит свое направление на 90° в сторону общего движения. Вследствие турбулентного перемешивания с окружающей средой струя за решеткой на всем пути будет подсасывать определенную часть неподвижной жидкости, и в области, прилегающей к задней стенке, образуются обратные токи. Таким образом, профиль скорости за плоской решеткой при боковом входе в аппарат получится перевернутым , т. е. таким, при котором максимальные скорости за решеткой будут соответствовать области обратных токов, образующихся свободной струей при входе (рис. 3.6, а п б). [c.85]

Особый интерес представляет распределение скоростей по средней вертикальной плоскости аппарата при боковом вводе потока без последующего выравнивания его с помощью каких-либо распределительных устройств (рис. 6.9). В одном случае поток отводился в направлении, противоположном вводу (рис. 6.9, а), а в другом — по направлению ввода потока в аппарат (рис. 6.9, б). В обоих случаях поток после входа в аппарат отклоняется к стенке, противоположной входу, и узкой струей с большими скоростями (ш/йУь- 8) направляется вверх. Струя постепенно размывается за счет турбулентного перемешивания, так что сечение ее увеличивается, а максимальные скорости уменьшаются. [c.148]

В некоторых литературных источниках [15, 34-40, 112, 116] сопловые устройства формирования закрученной струи называют завихрителями. Такое название соплового ввода, формирующего закрученный поток, вносит некоторую двусмысленность, связанную с завихренностью турбулентных течений. Изучение закрученных течений, особенно при достаточно высоких степенях закрутки, неразрывно связано с необходимостью изучения микроструктуры течения, а следовательно, и с завихренностью. Поэтому, когда речь идет о техническом аппарате, устройстве, использующем закрученные потоки, более оправдано употребление терминов устройство формирования закрученной струи (закручивающее устройство) или просто сопловой ввод. [c.11]

Течение в закрученных потоках существенно необратимо, причем необратимость увеличивается с ростом интенсивности закрутки. Часть запаса полной энтальпии, имеющейся у газа на входе в закручивающее устройство, расходуется на преодоление трения, другая — на генерацию турбулентных пульсаций и перестройку течения в процессе продвижения по каналу и за его пределами для случая свободно затопленной струи. В [62] вводится параметр v, который предложено называть коэффициентом потока кинетической энергии кольцевого закрученного потока. Такие течения наиболее часто формируются во фронтовых устрой- [c.24]

Турбулентная струя. Турбулентные струи были исследованы Толмином [8161, расширившим теорию пути перемешивания Прандтля [6861, и Хоуартом [3541, использовавшим вихревую теорию турбулентного смешения. Льюис и др. [4821 провели экспериментальное исследование струи воздуха, содержащей твердые частицы диаметром от 0,295 до 0,15 мм. Они рассматривали задачу в рамках турбулентной диффузии и применили метод Толмина, показав, что наилучшее согласие получается при С = = (длина смешения/г) яй 0,0086 и = г1гС 1 . Сравнение отношения массовых расходов (ррП7р)г/(ррЦ р)г=о с экспериментальными результатами показано на фиг. 8.16. Авторы работы [4821 показали, что [c.379]

Расчет [1араметров среды в сечении 0-0 струи (турбулентного ядра) [c.151]

При подводе 1еплоносителя в форме струи, падающей на пластину, интенсивность теплообмена выше, чем при подводе другими способами. Поэтому в тех случаях, когда необходимо существенно интенсифицировать теплообмен, целесообразно применять струи. Турбулентные струи широко используются в различных областях техники и технологии. [c.318]

Через поверхность раздела благодаря пульсацион-ным поперечным скоростям происходит некоторый обмен жидкости между водоворотной областью и транзитной струей. Турбулентные касательные напряжения (см. 4-7), действующие вдоль поверхности раздела, относительно велики. Поэтому потеря напора в пределах водоворотной зоны получается большая. На длине переходного (послеводоворот-ного) участка имеем также повышенные потери напора сравнительно с дальнейшими участками равномерного движения. [c.182]

Дефлекторные элементы основаны на явлениях поперечного соударения струй, отрыва струи от стенки и встречного соударения струй, а резистивные элементы — на явлении турбулизации ламинарной струи (турбулентные усилители) и эффектах, связанных с закруткой потока (вихревые элементы). [c.6]

Обычно струя турбулентна ), т. е. в не(1 наблюдаются беспорядочные движения вихревых масс. Последние при своём поперечном перемещении попадают за пределы струи, переносят в соприкасающиеся со струё слои неподвижной жидкости з) свои имиульсы и увлекают эти слои. На место частиц, выброшенных пз струи, в неё проникают частицы окружающей жидкости которые подтормаживают граничные слои потока устанавливается обмен вещества между струёй и нeпoдвижнoii жидкостью, в результате чего масса струи растёт, ширина её увеличивается, скорость у границ убывает. [c.241]

ОТРЫВНОЕ ТЕЧЕНИЕ — точение, при к-ром поток жидкости не обтекает непрерывно преграждающие стенки, а отрывается от них. Оторвавшиеся потоки ограничиваются свободными поверхностями, давления па к-рых постоянны. К свободным поверхностям примыкают. зоны постоянного давления рд, заполненные неподвижной средой — т. н. мертвые зоны. При переходе из движущейся среды в мертвую зону давление меняется непрерывно, а скорость изменяется скачком до нуля. Для устойчивости свободных поверхностей необходимо, чтобы плотность среды в мертвой зоне Ро существонно отличалась от плотности текущей жидкости р, что имеет, напр., место при истечении струи воды из сосуда в атмосферу. Если плотности среды и струи сравнимы по величине, то струя вовлекает в свое движение окружающую среду (см., напр., Струи турбулентные) и течение нельзя считать отрывным. Такжо но является отрывным обтекание тела вязкой жидкостью, когда от обтекаемого тела, напр, цилиндра, отрывается только пограничный слой, а задняя часть тела омывается обратным по направлению потоком. [c.571]

При малых числах Re преобладают силы вязкости и режим течения жидкости ламинарной (отдельные струи потока не перемешиваются, двигаясь параллельно друг другу, и всякие случайные завихрения быстро затухают под действием сил вязкости). При турбулентном течении в потоке преобладают силы инерции, поэтому завихрения интенсивно развиваются. При продольном обтекании пластины (см. рис. 9,2) ламинарное течение в пограничном слое нарушается на расстоянии Хкр от лобовой точки, на котором Re p = ЮжХкр/v 5 10 . [c.82]

Резкое местное сужение и дальнейшее расширение проход-лого сечения отдельной струи вызывает отрыв ее от поверхности твэла. Возникновение турбулентных пульсаций и, по мере увеличения скоростей, появление отрывного течения струек приводят к значительно болынему гидродинамическому сопротивлению при течении охладителя через шаровые твэлы, по сравнению с теченлем теплоносителя в трубах при одинаковом [c.39]

Для теоретического расчета сопротивления при течении теплоносителя через ячейку шаровых элементов можно использовать теорию турбулентных свободных струй, разработанную Г. Н. Абрамовичем [30]. При этом необходимо сделать одно существенное допущение, что форма поперечного сечения струи в просвете ячейки не оказывает заметного влияния на потери энергии при расширении струйки. В этом случае потери энергии могут быть определены по зависимостям для осесимметричной круглой струи с диаметром устья струи, равным ёгадр в просвете шаровой ячейки. [c.53]

Экспериментально установлено, что для струй с естественной турбулентностью и неравномерностью скоростей в сечении на входе, не превышающей 1,25, значение Сстр равно 0,076. При искусственной турбулизации струи Астр увеличивается и может достигать 0,3 при установке специального смесителя — направляющего аппарата с поворотными лопатками. Изменение безразмерной живой силы ядра постоянной массы в началь-но.м участке струи определяется по зависимости [c.53]

Рис. 3.2. Зависимость коэффициента сопротивления струи Хстр от объемной пористости т различных шаровых укладок и коэффициента турбулентности струи

Можно отметить хорошее совпадение результатов обоих расчетов для правильных укладок и укладок шаров в трубе, кроме укладки шаров в трубе при jV = 2,0. Результаты расчета показаны на рис. 3.2. На том же рисунке приведены значения Ястр для константы струи астр, равной 0,2 и 0,3. Имея экспериментальные данные по коэффициентам сопротивления различных шаровых укладок, можно на основании зависимости (3.8) уточнить константу турбулентности при течении газа через шаровые твэлы. Используя зависимости (2.3 2.19 2.20 и 3.8), можно определить приближенно зависимость коэффициента сопротивления слоя для автомодельной области течения теплоносителя от константы йстр и объемной пористости т [c.56]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Решение задачи о характеристиках свободной струи, несущей твердые или капельно-жидкие примеси, с учетом описанной модели явления приведено в работе [5]. Сравнение расчета этих характеристик с экспериментальными данными [87] показало вполне удовлетворительную их сходимость. Согласно расчетам [5] запыленная струя становится уже и дально-бойнее не только тогда, когда в ней содержатся тяжелые примеси, но и тогда, когда чистая газовая струя распространяется в запыленном газовом потоке. Выше было отмечено, что если примесь не имеет начальной скорости (папрн.мер, когда газовая струя вытекает в спутный лоток газа большей плотности), то затухание скорости происходит быстре(, чем в незапы-ленном потоке, т. е. интенсивность расширения такой струи увеличивается с увеличением плотности спутного потока. Это кажущееся противоречие [5] объясняется тем, что в случае распространения газовой струи в запыленном потоке на степень расширения струи влияют два фактора с одной стороны, большая плотность окружающей среды, с увеличением которой степень расширения струи увеличивается, а с другой стороны, подавление турбулентности частицами, попадающими из внешнего потока в струю, которое с ростом концентрации частиц в потоке растет и, следовательно, уменьшает степень расширения струи. Согласно расчету, второй фактор оказывает более сильное влияние на степень расширения струи, чем плотность окружающей среды. [c.317]

Абрамович Г. Н., Гиршович Т. А. Турбулентные струи, несущие твердые или капельно-жидкие примеси. — В кн. Парожидкостные потоки. Минск институт тепло- и массообменя АН БССР, 1977, с. 155—175. [c.337]

Разновидностью коррозионной эрозии является так. называемая ударная коррозия. Она возникает при ударах турбулентной аэрированной струи жидкости о металлическую поверхность. Разрушение носит в основном механический характер. От удара струи наблюдается удаление защитной пленки и от-делыиче участки поверхности металла становятся при этом анодами по отношению к остальной поверхности. [c.81]

Гидродинамика многофазных систем (1971) -- [ c.379 ]

Теоретические основы теплотехники Теплотехнический эксперимент Книга2 (2001) -- [ c.49 ]

Механика жидкости (1971) -- [ c.431 , c.442 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.529 ]

Альбом Течений жидкости и газа (1986) -- [ c.166 , c.167 , c.168 , c.169 , c.170 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...