Турбулентная вязкость

Согласно, [206] турбулентную вязкость можно выразить через ламинарную [c.179]

Для определения турбулентной вязкости жидкости л используем так называе.мую А -г-модель, в которой постулируется следующее соотношение [c.225]

Отношение турбулентной вязкости к обычной [c.188]

Пуазейля 82 Толщина вытеснения 228 Точка Чепмена — Жуге 673 Турбулентная вязкость 187 [c.732]

В этих уравнениях компоненты скорости, концентрации и давления являются средними величинами D, 0, - молекулярный и турбулентный коэффициенты диффузии V, V, - кинематические коэффициенты молекулярной и турбулентной вязкости. Коэффициенты турбулентной вязкости и диффузии в общем случае являются функциями координаты у. [c.59]

Одной из трудностей решения системы уравнений (2.4.6)-(2.4.8) является ее не-замкнутость. Для замыкания необходимо иметь в явном виде закон изменения турбулентных коэффициентов переноса. С этой целью использовались наиболее распространенные для струй выражения коэфициентов турбулентной вязкости. Одно из этих выражений представлено в следующем виде [c.71]

Из обзора экспериментальных работ по турбулентному теплообмену в струях [ 14 следует, что Рг = 0,75. В соответствии с этим окончательная формула для турбулентной вязкости, используемая в расчетах, имела вид [c.72]

Другое выражение для коэффициента турбулентной вязкости получено на основании теории Прандтля [c.72]

Линии 1-3 на рис. 2.4.3 получены с использованием в уравнении (2.4.9) коэффициента турбулентной вязкости, представленной формулой (2.4.10) при различных значениях е, причем профиль скорости в начальном сечении задавался плоским. Линия 4 получена с применением той же формулы (2.4.10), что и для линий 1-3, однако профиль скорости в начальном сечении для этой линии задавался параболическим. С таким же профилем в начальном сечении при е == 5 10" , tio для [c.74]

Пренебрегая коэффициентом молекулярной вязкости ц по сравнению с коэффициентом турбулентной вязкости и подставляя вместо Пт его выражение через длину пути перемешивания, получим соотношение [c.320]

Здесь Лт и Хт — коэффициенты турбулентной вязкости и турбулентной теплопроводности, которые характеризуют перенос количества движения и тепла за счет поперечных пульсаций скорости. I [c.322]

Величину е при этом можно рассматривать как коэффициент некоторой воображаемой турбулентной вязкости. Поэтому величину е часто называют коэф-ф и ц и е н т о. м турбулентного о б. м е н а или коэффициентом виртуальной вязкости. [c.82]

Имеется несколько полуэмпирических теорий турбулентности, основанных на разных выражениях для турбулентной вязкости А. [c.177]

Рис. XII. 13. Распределение турбулентной вязкости (по опытным данным)

Турбулентная вязкость и турбулентная теплопроводность. В турбулентном потоке из-за сильного перемешивания отдельных частей жидкости перенос импульса, теплоты и вещества происходит несоизмеримо интенсивнее, чем в покоящейся жидкости. Механизм турбулентного переноса более сложен по сравнению с молекулярным, однако количественному описанию обоих процессов можно придать одну и ту же форму. [c.396]

Коэффициенты турбулентной вязкости и теплопроводности много больше молекулярных коэффициентов вязкости и теплопроводности. В самом деле, из выражения для следует [c.397]

Аналогично коэффициентам турбулентной вязкости и теплопроводности вводится коэффициент турбулентной диффузии [c.397]

Так как турбулентная вязкость тем больше, чем больше число Рейнольдса, то при очень больших числах Рейнольдса во всех точках потока, за исключением точек, расположенных вблизи твердой стенки, можно считать > т) и молекулярную вязкость в уравнениях (11.45) и (11.47) не учитывать. [c.399]

Значение соотношений (11.48) и им подобных состоит в том, что они позволяют выразить коэффициент турбулентной вязкости через производные средней скорости течения и координаты и тем самым превращают систему уравнений турбулентного движения в замкнутую. Многие авторы считают, что соотношения типа (11.48) являются дополнительными предположениями, не вытекающими непосредственно из законов гидродинамики. [c.401]

Существенно отметить, что этот вывод не содержит никаких предположений относительно структуры турбулентности и исходит из следующих очевидных свойств турбулентного потока скорость жидкости возрастает с удалением от пластины на достаточном удалении от пластины (т. е. при 2 > 5п) действие молекулярной вязкости независимо от характера поверхности пластины (гладкая она или шероховатая) пренебрежимо мало по сравнению с турбулентной вязкостью, а величина градиента средней скорости определяется плотностью потока импульса. [c.403]

Заметим, что эта формула согласуется с формулой (11.27), как это и следовало ожидать, исходя из диффузионного механизма распространения возмущений в потоке жидкости. Действительно, подставив в формулу (11.27) вместо молекулярной вязкости турбулентную вязкость получим [c.410]

Так как жидкость считается несжимаемой, то механизм распространения этих возмущений не связан с упругими свойствами жидкости (как это имеет место для упругих или акустических возмущений), но обусловлен способностью жидкости передавать от точки к точке импульс или теплоту (в случае тепловых или температурных возмущений) посредством вязкости или соответственно теплопроводности, а при движении с большими числами Рейнольдса за счет турбулентных вязкости и температуропроводности. [c.413]

Интересно отметить, что полученное выражение заключает в себе численное значение константы (напомним, что представляет собой обратную величину числового коэффициента перед 1п г), которое оказывается равным Таким образом, для определения численного значения не обязательно исходить из приведенного выше интегрального соотношения (11.68) для I. Логарифмическая зависимость для скорости является в конечном счете следствием пропорциональности турбулентной вязкости расстоянию 2 от стенки. Это видно из следующего простого рассуждения. По соображениям [c.418]

Наоборот, когда влияние турбулентной вязкости при [c.419]

По мере продвижения вдоль трубы под действием турбулентной вязкости окружной момент импульса снижается по экспоненциальной зависимости. Это приводит к уменьшению минимального радиуса распространения свободного вихря, к снижению радиуса разделения вихрей Гз и к росту давления в приосе-вой области. Возрастание давления в приосевой области по мере удаления от соплового ввода к дросселю вихревой трубы приводит к появлению осевого градиента давления в этой области, направленного от дросселя к сопловому вводу, т. е. к отверстию диафрагмы. Высокая степень анизотропной турбулентности, интенсивность которой в радиальном направлении значительно (примерно на порядок) превосходит интенсивность турбулентности вдоль оси [15, 18, 52, 62, 174, 191, 197, 244], обеспечивает энергомассоперенос, в процессе которого турбулентные моли, перемещаясь с одной радиальной позиции на другую, соверщают микрохолодильные циклы (рис. 4.5). [c.169]

На рис. 68 показаны рассчитанные значения коэффициента турбулентной вязкости ц (г, г). Хотя относительное изменение коэффициента невелико, производные дУ дг п бц /бг могут принимать большие значения, особенно вблизи отверстия п у сте нок колонны. Таким образолц постоянное значение для эффектив- [c.226]

Турбулентно движущуюся жидкость можно в некоторых отношениях качественно описывать как жидкость, обладающую некоторой, как говорят, турбулентной вязкостью v-rype, отличной от истииной кинематической вязкости v. Характеризуя свойства турбулентного движения, Vrype должно по порядку величины определяться величинами р, Аи, /. Единственной составленной из них величиной с размерностью кинематической вязкости является Au-Z, поэтому [c.187]

К соотношению (33,6) можно придти и другим путем, выражая постоянную величину — диссипацию е — через величины, характеризующие пульсации масштаба X. При этом е долх<но быть пропорционально квадрату градиента скорости vt, и соответствующему коэффициенту турбулентной вязкости Vxype [c.189]

Для более подробного расчета различных случаев турбулентного движения обычно пользуются различными полуэмпирнческими теориями, осио-ванными на определенных предположениях о зависимости коэффнциента турбулентной вязкости от градиента средней скорости. Так, в теории Прандт-ля полагается (для плоского течения) [c.214]

Внутри самой турбулентной области происходит интенсивный теплообмен, обусловленный сильным перемешиванием жидкости, которое характерно для всякого турбулентного движения. Такой механизм теплопередачи можно назвать турбулентной температуропроводностью и характеризовать соответствующим ко-э( фициентом Хтурб) подобно тому как мы ввели понятие о коэффициенте турбулентной вязкости т]турб ( 33). По порядку величины коэффициент турбулентной температуропроводности определяется такой же формулой, как и Viyp6 (33,2) [c.296]

Система уравнений (2.4.6)-(2.4.8) интегрировалась численно методом Рунгс-Кутта для различных законов распределения скоростей в начальном сечении (2.4.3) и различных выражений для коэффициентов турбулентной вязкости, представленных соответственно уравнениями (2.4.10) и (2.4.11). В результате численного решения этой системы найдено распределение скоростей и температуры в сечении струи и по ее длине, а на основании последних зависимостей найдено выражение для локального коэффициента теплоотдачи. [c.72]

Дело в том, что решенная выше задача о слое смешения на основе гипотез турбулентного трения Прандтля (6а) и (6в) предполагают суш ествование локальной связи между турбулентными и осредненными характеристиками потока. Опыт показывает, что такая связь реализуется в том случае, когда коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в направлении течения растет или остается постоянным. В тех случаях, когда теоретическая локальная связь указывает на уменьшение коэффициентов переноса, в действительности этого не наблюдается, фактические значения коэффициентов переноса на очень протяженных участках течения сохраняются почти неизменными. Но при этом становятся неприменимыми зависимости (6в) и (70ж), опираюш иеся на локальные связи турбулентных характеристик с осредненными. В таком случае непригодны и зависимости (70з). [c.393]

Однако и в этом случае зависимости (60) и (61) удается обосновать. Их можно получить теоретическим путем, если учесть нарушение локальных автомодельных связей между коэффициентами турбулентной вязкости, а также диффузии, и осредненными параметрами потока. Дело в том, что при наличии спут-ного потока (и Ф 0) согласно автомодельной теории коэффициенты вязкости и диффузии по длине струи должны уменьшаться, а в действительности, как показывают опыты, значения этих коэффициентов на очень протяженном участке струи (до х (200—400) 6о) не изменяются. Данный факт объясняется тем, что возмуш ения сносятся по потоку, т. е. влиянием его предыстории. [c.393]

Описанный выше метод расчета струи, основанный на применении формулы (18) для dbldx = f m), опирается на локальную связь степени турбулентности с избыточной скоростью на оси струи (<[ > Um — w ). Коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в свою очередь пропорционален произведению избыточной скорости на ширину струи v l (Um — и ) Ь. Поэтому в тех задачах, где принято допуш ение о постоянстве величины Vt, зависимость (18) не должна применяться. [c.393]

Для дальнейших выводов необ> одимо установить характер изменения турбулентной вязкости ф с удалением от стенки. В первом приближении на основании опытных данных для области, близкой к стенке, можно принять [c.183]

Из рис. ХП.13, где приведены данные опытов Лауфера 1 и Нуннера 2 по распределению турбулентной вязкости, видно, что вблизи стенки зависимость (ХП.36) подтверждается. [c.183]

Прилегающую к стенке область 2 буу называют вязким подслоем, а величину буу, определяющую верхнюю границу вязкого подслоя, — толщиной вязкого подслоя. В вязком подслое преобладает влияние молекулярной вязкости турбулентная вязкость в этой области значения не имеет. Следствием этого являются как линейное распределение скоростей, так и равенство о = r дwJдz, вполне аналогичные тем, которые имеют место при ламинарном течении. [c.404]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...