Поверхность жидкая

После расплавления всех составляющих шихты сплав нагревают до температуры 700—720 °С и проводят рафинирование универсальным флюсом. Для этого с зеркала металла удаляют шлак, на поверхность жидкого металла засыпают молотый флюс (1 % массы сплава) и расплавляют, а затем замешивают его на 2/3 высоты тигля. При перемешивании периодически подсыпают свежий флюс. Рафинирование считается законченным, когда поверхность расплавленного металла приобретает зеркально-блестящий вид. При рафинировании удаляют водород и неметаллические включения. [c.169]

Однако, как видно из рис. 97, если функции Ф (I) и Фст( ) являются монотонно возрастающими, то концентрация целевого компонента на поверхности жидкой пленки Фs (с) уменьшается. Такой характер зависимости следует из условия (8. 4. 27), определяющего взаимно однозначное соответствие между температурой и концентрацией целевого компонента на новерхности пленки жидкости в состоянии термодинамического равновесия. [c.327]

В начальный момент при сварке трением коэффициент трения максимален. Соответственно затраты мощности и тепловыделение в месте трущегося контакта возрастают. В первый период движения коэффициент трения падает и выделение теплоты уменьшается, затем при нагреве до 700...800 К испаряются и выгорают жировые пленки и коэффициент трения растет. Одновременно начинает проявляться местное схватывание соединяемых поверхностей, что вызывает интенсивное тепловыделение. С повышением температуры число участков схватывания растет, а их прочность снижается. Снижается также и тепловыделение из-за уменьшения коэффициента трения вследствие появления на трущихся поверхностях жидкого металла, играющего роль смазки. В этот период устанавливается квазиравновесное состояние, затем следуют резкое торможение и осадка. [c.137]

Если манометрическое давление на свободной поверхности жидко-и равно нулю (ро = Ра), то [c.23]

С поверхности жидкой пленки срываются капли, уносимые потоком пара. Фотографии (см. рис. 7.7) демонстрируют, насколько непросто идентифицировать по ним режим течения двухфазной смеси, что и объясняет известный субъективизм в отнесении конкретного режима к тому или иному классу. На рис. 7.8, б показана схема дисперсно-кольцевого режима, на которой его отличительные признаки яснее, чем на фотографии рис. 7.7, д. [c.301]

Простейший способ такого расчета — принять, что поверхность жидкой пленки гладкая и воспользоваться приведенными выше формулами для течения однофазного газа в трубе внутренним диаметром d . К сожалению, такое допущение плохо согласуется с реальностью восходящие кольцевые потоки с гладкой пленкой практически вряд ли реализуемы. [c.329]

Практический интерес представляют процессы теплообмена и массообмена при испарении, сублимации, конденсации, сорбции, десорбции и др. В этом случае поверхность жидкой или твердой фазы играет роль, аналогичную роли твердой стенки в процессах теплоотдачи без сопутствующей диффузии. [c.198]

Для продольного касательного напряжения трения т по боковой поверхности жидкого столба можно написать два выражения [c.109]

Обозначим через и fa объемные веса, а через ро и ро2 — Рис. 31 давления на поверхности жидко- [c.49]

При пленочной конденсации (если температура на поверхности жидкой пленки ниже температуры насыщения при данном давлении, то процесс конденсации продолжается) толщина пленки растет и под действием сил тяжести пленка начинает стекать вниз по вертикальной стенке. Возможны ламинарный и турбулентный режимы движения. Например, на вертикальной стенке, начиная от ее верхнего конца, пленка имеет ламинарное движение, но по мере опускания ее толщина увеличивается и движение переходит в турбулентное. При ламинарном течении слои жидкости движутся параллельно стенке и перенос теплоты осуществляется молекулярной теплопроводностью при турбулентном основная доля теплоты переносится частицами жидкости (элементарными объемами). [c.251]

Это приращение (12.12) возникает вследствие конденсации на поверхности жидкой пленки (на площадке с1д -1), и поэтому его можно определить из (12.8) [c.254]

Для шероховатых поверхностей, например металлических, больше, чем для гладких, например стеклянных, при прочих равных условиях. Считают, что на шероховатых поверхностях жидкая пленка более устойчива. [c.320]

Строго говоря, все пространство над горизонтом жидкости в трубке По должно быть заполнено парами жидкости, насыщающими это пространство. Если предположить, что в сосуде и в трубке имеется вода, причем ее температура близка к О С, то давление насыщенных паров оказывается равным (см. 1-5) 0,6 кПа = 0,6 кН/м = = 0,006 кгс/см , чем можно пренебречь и считать, что давление на поверхности жидкой в трубке равно нулю. [c.43]

Сила внешнего трения Tq, приложенного к боковой поверхности жидкого тела АВ со стороны боковых стенок, ограничивающих это тело. Проекция импульса этой силы равна [c.121]

Большие горизонтальные стенки следует заменять на наклонные, ступенчатые или выпуклые. Если такую поверхность необходимо все-таки получить плоской, рекомендуется при формовке располагать ее в нижней полуформе. В этом случае окончание заполнения формы происходит при малой свободной поверхности жидкого металла и вероятность образования газовых пор уменьшается. [c.81]

Пленочная конденсация возникает на смачиваемой поверхности. Теплота, выделяющаяся на поверхности раздела фаз, отводится в стенку через пленку конденсата. В процессе конденсации температура Тп поверхности жидкой пленки остается несколько ниже температуры Т насыщения. Для обычных и криогенных жидкостей Тп незначительно отличается от Т . Термическое сопротив- [c.124]

Очистка меди зависит от температуры и длительности воздействия вакуума, исходного содержания примеси, ее упругости пара п скорости диффузии, материала тигля, типа печи и качества ее работы, степени вакуума, площади поверхности жидкой ванны и ее глубины, перемешивания и других факторов. Если примесь находится в металле в виде соединений, то решающую роль играет упругость пара не примеси, а ее соединения. [c.42]

Здесь "f — коэффициент трения газа о поверхность жидкой пленки ш"от = й "зс—ги жгр —относительная скорость газа. Отсюда скорость течения жидкости в пленке равна [c.106]

В условиях кольцевой структуры двухфазного потока на. поверхности жидкой пленки образуются мелко- и крупномасштабные, волны. Фазовая скорость крупномасштабных волн больше средней скорости течения жидкости в пленке. Под влиянием потока пара капли жидкости срываются с гребней крупномасштабных волн и уносятся в ядро потока. Это так называемый механический (или динамический) унос. Как показано в гл. 1, при заданных свойствах жидкой и паровой (газовой) фаз, геометрии канала и плотности орошения началу срыва капель с поверхности пленки отвечает вполне определенное значение скорости пара (газа). По достижении этой скорости чисто кольцевая структура потока переходит в дисперсно-кольцевую. [c.231]

В уравнениях (71) и (72) о — поверхностное натяжение д — заряд поверхности жидкого металла (например ртути) — объемная концентрация 1-го компонента (например ингибитора) С — концентрации всех компонентов, кроме -го. [c.30]

Применение предложенных критериев к расплавам на основе железа показало, что поведение бора, углерода и никеля на поверхности жидкого железа предсказывается неоднозначно, а для ниобия и титана имеющиеся экспериментальные результаты противоречат ожидаемым. [c.40]

Согласно разности удельных теплот сублимации железа и углерода (Ар), углерод должен быть инактивным на поверхности жидкого железа. Однако большая часть экспериментальных данных свидетельствует о поверхностной активности в железе этого элемента. Окончательно решить вопрос о поведении углерода в железе смогут только опыты, поставленные бесконтактными методами и на гарантированно чистых объектах. [c.40]

Если величина рь близка к единице, т. е. подложка является высокоотражающей чисто металлической поверхностью, такой, как поверхность жидкого металла, уравнение (7.109) становится очень близким к уравнению (7.102), за исключением значения толщины, которая в этом случае должна быть 2й-. [c.395]

К недостаткам тигельных печей следует отнести невысокую стойкость футеровки тигля и относительно низкую температуру металла и шлака на поверхности жидкой ванны, которая не позволяет эффективно использовать флюсы для металлургической обработки сплаЕюв. [c.245]

Неметаплические аключеиия легче металла и поэтому под действием гравитационных сил эти частицы всплывают на поверхность жидкой ванны. Всплывание немета тлических частиц в жидком металле происходит под действием силы движущихся частиц в разных средах [c.277]

В течение последних 20 лет известные успехи были достигнуты в численном моделировании волн конечной амплитуды (нелинейная теория). Линейная теория способна ответить только на вопрос о границе устойчивого и неустойчивого состояний и не может предсказать реальную форму волн и их эволюцию во времени. Экспоненциальный рост амплитуды волн при возникновении неустойчивости, предсказываемый линейной теорией, сам по себе предполагает, что эта теория выходит за пределы своих возможностей, как только такой рост начинается. В реальном процессе восстанавливающие силы (поверхностного натяжения, инерции, массовые) быстро нарастают с увеличением амплитуды волн, которая всегда остается конечной в гравитационных пленках. На основании численных исследований в рамках нелинейной теории были получены некоторые практически полезные результаты [43], однако они, как правило, не могут быть представлены в виде прость(х аналитических соотношений основные тенденции, следующие из численных решений, описываются обычно качественно. В частности, важный качественный вывод делается Холпановым и Шкадовым [43] в отношении влияния трения со стороны газового потока (т " ) на форму волновой поверхности жидкой пленки. Оказывается, начиная с некоторого значения т" (при заданном расходе жидкости Fq), увеличение касательного напряжения приводит к уменьшению амплитуды волн, чего никак нельзя было бы предположить на основе анализа в рамках линейной теории Кельвина—Гельмгольца. [c.171]

Задача о теплоотдаче при пленочной конденсации чистого насыщенного пара была решена в 1916 г. Нуссельтом. Были сделаны следующие допущения 1) движение пленки конденсата по всей поверхности ламинарное 2) температура внешней поверхности жидкой пленки равна равновесной те.мпературе конденсации, т. е. термическое соиротивленне фазового перехода от пара к жидкости не учитывается 3) температура стенки постоянна по высоте 4) ( )изичес1< ие параметры конденсата не зависят от температуры 5) трение на границе жидкой и паровой фаз отсутствует [c.210]

Толщина и характеристики волновой поверхности жидкой пленкп. Быстро осциллирующая во времени толщина пристенной жидко11 пленки дисперсно-дленочного потока в трубе из- [c.178]

Индексом 23 внпзу отмечены средние значения параметров на поверхности жидкой иленки (2,-фазы), а индексом > вверху — параметры на оси канала. [c.188]

При увеличении теплового потока qw увеличивается количество пузырьков в пленке, которыз усиливают пузырьковый унос /зз и увеличивается поток испаряющегося пара с поверхности жидкой пленки, который препятствует осатдению /23 капель. [c.232]

Известны следующие основные формы возмущештя цилиндрической поверхности жидкого проводника периодические по оси 2 изменения площади поперечного сечения так называемые перетяжки (рис. 8, а) изменения кривизны границы проводника в поперечном сечении вдоль [c.28]

В-качестве основы для инженерных расчетов ИПХТ-М и оценки харак-терис тик рабочего процесса в ней в общем случае необходимо определить конфигурацию свободной поверхности жидкого металла и распределения в нем электромагнитного (ЭМ) поля, а также полей скоростей движения и температур. Зачастую можно ограничиться определением формы поверхности (мениска) и ЭМ поля. Этого достаточно для инженерного расчета мощности, выделяющейся в расплаве, тепловых и электрических потерь, а на их основе — выходных данных печи (производительность, КПД) и необходимого источника питания (напряжение, ток, мощность). [c.77]

Губченко А.П. Исследование формы свободной поверхности жидкого металла в осесимметричном электромагнитном поле//Электродинамика и механика сплошных сред. Промышленные процессы и устройства. Рига ЛГУ им. П. Стуч-ки, 1983. С. 22-35. [c.117]

Для исследования были взяты листовые образцы из титана ВТ1-0 и его сплавов ОТ4-0 и ВТ5-1 толщиной 1 —1.5 мм в состоянии поставки (отжига). Исследуемые материалы были подобраны по содержанию алюминия в них (от 2 до 5.5 мае. %) для изучения смачиваемости поверхности жидким алю-мпнием. [c.187]

Авторы исследований второй группы [85, 91, 102, 108] считают, что углерод инактивен на поверхности жидкого железа. В работе [91] при расчетах а железо-углеродистых расплавов использованы значения плотности железа. Если пересчитать данные [91] с использованием надежных значений р железо-углеродистых расплавов, то углерод оказывается поверхностно-активным в жидком железе. В работе [85] вывод об инактивности углерода основан на единичных измерениях. [c.31]

Для того чтобы однозначно определить активен ли или инакти-вен никель на поверхности жидкого железа, необходимо определять ст сплавов и чистых компонентов с минимальным содержанием кислорода и серы. По нашему мнению, именно эти микропримеси могут искажать истинную картину. Пока, по имеющимся данным, нельзя сказать с уверенностью а какого элемента больше — железа или никеля. Уточнить это можно уже сейчас на современном уровне экспериментальной техники и на тех особочистых материалах (Ni и Fe), которые выпускаются промышленностью. Вернуться к исследованию аир системы Fe — Ni необходимо еще и потому, что, как уже указывалось выше, разными исследователями получены качественно отличающиеся результаты. [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...