Турбулентность свободная

Турбулентными свободно истекающими газовыми струйными течениями выполняю и интенсифицируют [c.5]

Турбулентными свободно истекающими жидкостными струйными течениями интенсифицируют тепломассообмен, сжатие газа, нагнетание жидкостей, утилизацию газов, эжектирование и конденсацию пара, создание вакуума. [c.6]

Блок-схема расчета полных параметром турбулентного свободно истекающего многокомпонентного струйного течения представлена на рис. 4.12. [c.127]

Для выполнения и интенсификации многих технологических процессов применяются многокомпонентные турбулентные свободно истекающие струйные течения. Аппараты, в которых осуществляются технологические процессы - скрубберы, эжекторы, инжекторы, струйные реакторы, конденсаторы смешения, распыливающие абсорберы - относятся к устройствам, в которых используются эжекционные [c.214]

Свободная затопленная струя возникает при истечении жидкости из отверстия или насадка. Вследствие турбулентности свободная струя частично смешивается с окружающей ее неподвижной жидкостью и увлекает прилегающие слои жидкости за собой. Поэтому расход через поперечное сечение струи по мере удаления от источника возрастет. Так как во всей области затопленной струи давление всюду одинаково, то количество движения по длине струи остается постоянной величиной. [c.349]

Турбулентность является изотропной, когда свойства турбулентного движения одинаковы по всем направлениям. Турбулентность свободной струи не изотропна. [c.47]

Экспериментальные исследования процесса перемешивания турбулентных свободных струй производились Д. Н. Ляховским [c.49]

Очевидно, что для труб, имеющих острые углы между стенками, а также для продольного омывания очень тесных пакетов труб сведение расчета к случаю круглой трубы должно давать худший результат, поскольку близость стенок подавляет турбулентность, свободное же ядро потока относительно сокращается. [c.126]

А. т, возникает и в осн. участке турбулентной свободной струи (рис. 2), вытекающей из плоского или [c.19]

Сводный график коэффициентов лобового сопротивления шара в широком диапазоне чисел Рейнольдса был приведен на рис. 9-5. Форма этого графика очень похожа на форму графика для цилиндра, и четко прослеживаются три основных режима течения 1) ползущее движение 2) турбулентный след и ламинарный пограничный слой (рис. 15-11,а) 3) турбулентный след и турбулентный пограничный слой (рис. 15-11,6). Критическое число Рейнольдса для перехода в пограничном слое от ламинарного течения к турбулентному снова подвержено сильному влиянию шероховатости поверхности и турбулентности свободного потока. В практике гладкие сферы могут использоваться для сравнения уровней турбулентности свободного потока в различных аэродинамических и гидродинамических трубах. Связь между критическим числом Рейнольдса Re p и относительной [c.407]

Г Л а В а 14 ТУРБУЛЕНТНЫЕ СВОБОДНЫЕ ПОГРАНИЧНЫЕ СЛОИ, СТРУИ И СЛЕДЫ [c.195]

Расчёты, проведённые с помощью перечисленных выше трёх гипотез, привели к результатам, хорошо согласующимся с результатами опытов, но именно для той области струи, которая достаточно удалена от отверстия резервуара и не содержала в себе так называемого ядра постоянных скоростей. Теория турбулентной свободной струи с учётом образования начального участка подробно развита в работах Г. Н. Абрамовича ). [c.496]

Абрамович Г. Н., Турбулентные свободные струп жидкостей п газов, Госэнергоиздат, 1948. [c.496]

Так как асимптотический турбулентный свободный слой смешения нарастает линейно с расстоянием от своего начала и от на- [c.77]

Решение уравнений пограничного слоя при граничных условиях (190) и с учетом соотношения (192) аналогично решению уравнений для ламинарной или турбулентной свободной струи [9]. В результате решения получаем [c.126]

Рис. 24.9. Картина линий тока в круглой турбулентной свободной струе.

Для теоретического расчета сопротивления при течении теплоносителя через ячейку шаровых элементов можно использовать теорию турбулентных свободных струй, разработанную Г. Н. Абрамовичем [30]. При этом необходимо сделать одно существенное допущение, что форма поперечного сечения струи в просвете ячейки не оказывает заметного влияния на потери энергии при расширении струйки. В этом случае потери энергии могут быть определены по зависимостям для осесимметричной круглой струи с диаметром устья струи, равным ёгадр в просвете шаровой ячейки. [c.53]

Большое количество существующих методов позволяет рассчитывать указанные парамез ры в ламинарных и турбулентных свободно истекаюпщх, диспергированных, эжекционных, центробежных, вихревых, пульсационных и кавитационных одно- и двухкомпонентных струйных течениях. [c.7]

Расчет параметров термогазодинамических процессов в многокомпонентном турбулентном свободно истекающем струйном течении выполняется в следующем порядке. [c.118]

Блок-схема расчета для любой ячейки многокомпонентного турбулентного свободно истекающего струйного течения параметров процессса захвата низконапорной средьЕ высоконапорной средой, тепломассообмена между ними и фазовых ЕзреЕфащений представлена на рис. 4.9. [c.122]

Турбулентное течение и теплообмен в трубах при существенном влиянии термогравитационных сил / Б. С. Петухов и др. — Тр. международного семинара по турбулентной свободной конвекции. Дубровник, СФРЮ, 1976, с. 701. [c.277]

Теория Рейхарда. Эта теория была разработана для турбулентных свободных струй. Суть ее сводится к следующему. Отметив, что распределение полной продольной скорости в поперечных сечениях зоны смешения струи следует кривой Гаусса, Рейхард предположил, что процесс турбулентного переноса является статистическим и в точности аналогичен процессу молекулярного переноса. Следовательно, дифференциальное уравнение, описывающее изменение oj должно быть идентично уравнению молекулярной диффузии. Зтачит, надо преобразовать уравнение движения так, чтобы получить уравнение диффузии. Так, при условии пренебрежения членами, содержащими давление, и членами, содержащими вязкость, проекцию уравнения движения на направление движения струи напишем в виде уравнения [c.63]

Опыты по изучению перехода в пограничном слое, обусловленного турбулентностью свободного потока, были проведены на гладкой модели, имеющей форму удобообтекаемого тела вращения. Это длинный круглый цилиндр диаметром 76,2 мм и длиной 152,4 мм с навинченным полуэллипсоидным наконечником диаметром 76,2 мм (модель I). Ось модели совпадала с осью туннеля. Для получения изотропной турбулентности потока в туннеле на некотором расстоянии от наконечника модели устанавливалась сетка. Положение перехода определялось наблюдением за поведением очень тонкой полоски белых чернил, поступающих в ламинарный пограничный слой из отверстия на поверхности, расположенного вблизи наконечника. Вначале белая полоска устойчиво течет вдоль поверхности без заметного изменения своей щирины, но в конце концов внезапно наступает кратковременое утолщение, сопровождающееся пульсациями. Пульсации спазматически распространяются на некоторой длине модели, причем их интенсивность и частота увеличиваются с расстоянием по потоку. В конечном итоге тонкая лента чернил быстро размывается в окружающей среде. За зону перехода принималась зона, в пределах которой наблюдались пульсации, а за точку перехода принималась наиболее близко расположенная к носу модели точка, в которой впервые замечались пульсации. Этот метод определения положения перехода был осуществлен с целью получения результатов, согласующихся с результатами опытов на трубе малого диаметра. На основании теории Тейлора [12] было получено безразмерное число [c.129]

Влияние удаления пластины от выходного отверстия патрубка на распределение местных коэффициентов массообмена представлено на рис. 7 (при величине скорости выхода воздуха из отверстия патрубка 30 м1сек). Результаты опыта показывают, что величины местных коэффициентов массообмена изменяются в зависимости от расстояния s в том случае, если оно меньше длины начального участка потока о турбулентной свободной струи, выходящей из щели патрубка [7]. Характер изменения р может оказать влияние на выбор оптимальных условий при применении импактного течения. [c.164]

На критическое число Рейнольдса, при котором имеет место переход в пограничном слое от ламинарного течения к турбулентному, сильное влияние оказывают два фактора уровень турбулентности в набегающем потоке и шероховатость цилиндра. Увеличение шероховатости или турбулентности свободного потока приводит к уменьшению критического числа Рейнольдса, Рисунок 15-9 [Л. 9] иллюстри- [c.405]

При составлении книги особое внимание было уделено современным методам гидравлического расчета русел и сооружений, результатам новых исаче-дований по гидравлике, в числе которых приведены разработки авторского коллектива. Ряд новых разделов гидравлики, учитывая их сложность, излагается более детально ( Турбулентные свободные пограничные слои, струи и следы , Стратифицированные течения и др.). [c.3]

Во-вторых, турбулентность свободного потока должна оставаться той же самой ), особенно в аэродинамических трубах с замкнутым контуром. Найдено, что величина Кенр. для сфер в аэродинамических трубах может увеличиваться в 2 раза в зависимости от турбулентности в трубе. Практическое решение этой проблемы будет описано в 75. [c.143]

Уравнение количества движения. Уравнения количества движения для установившегося среднего потока могут быть получены интегрированием выражений (212) и (217) по всему пограничному слою. Так как уравнения турбулентного потока при изчезновении пульсаций скорости сводятся к уравнениям ламинарного потока, рассмотрим только этот первый случай. По уравнению (215), которое пригодно для турбулентного пограничного слоя, если турбулентность свободного потока пренебрежимо мала, [c.293]

Простым и хорошо согласующимся с опытными данными является метод расчета турбулентного пограничного слоя в несжимаемой жидкости, предложенный М. Р. Хэдом [Л. 124]. Для вывода вспомогательного уравнения допускается, что развитие пограничного слоя не зависит от числа Рейнольдса, а количество жидкости на единицу обтекаемой поверхности, увлекаемое из невоз-мущешного потока в пограничный слой, зависит от толщины пограничного слоя, скорости на внешней границе слоя и ее распределения по обтекаемой поверхпости. Допущение о незав-исимости распространения пограничного слоя от числа Рейнольдса обосновывается тем, что развитие турбулентного пограничного слоя можно уподобить развитию области смешения турбулентных свободных струй и следов, не зависящему от числа Рейнольдса. [c.400]

Для другого крайнего случая течения среды в условиях свободной конвекции, если критерий Грасгофа по порядку превышает критическое число Сгкрит Ю , то во внешней зоне потока осуществляется турбулентное течение. Турбулентный поток существенно влияет на толщину пограничного слоя с ламинарным течением, и теплоотдача повышается. Для турбулентной свободной конвекции критерий теплоотдачи определяется формулой [c.302]

Свободная струя возникает при истечении жидкости из отверстия или насадка (рис. 24.1, б). Свободная струя вскоре после выхода из отверстия становится турбулентной (за исключением случая очень малой скорости истечения). Вследствие турбулентности свободная струя частично смешивается с окружающей ее покоящейся жидкостью. Кроме того, струя увлекает за собой граничащую с ней жидкость, и поэтому количество жидкости, протекающей через паперечное сечение струи, увеличивается по мере удаления от отверстия. При этом струя [c.649]

Рис. 24.7. Распределение скоростей в плоской турбулентной свободной струе. По измерениям Фёртмана [ ]. Теоретическая кривая (I) — по Толмину, теоретическая кривая (2) — по формулам (24.45).

Рис. 24.8. Распределение скоростей в круглой турбулентной свободной струе. По измерениям Райхардта [2 ]. Теоретическая кривая (1) — по Толмину, теоретическая кривая (2) — по формулам (24.46)

Теория и техника теплофизического эксперимента (1985) -- [ c.257 ]

Механика жидкости (1971) -- [ c.430 , c.444 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.564 ]

Теория пограничного слоя (1974) -- [ c.524 , c.571 , c.649 , c.672 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.704 , c.788 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...