Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Отрыв потока

Незначительный отрыв потока наблюдается только в диффузоре с 1 = 6° и % == 4 при наличии проставки с / о лг-- Ю (с.м. рис. 1.20, а). Более заметен отрыв потока в диффузоре с 8° и щ 4, где он появляется  [c.29]

Из рис. 1.20 и 1.21 следует, что отрыв потока в диффузорах с < 40° происходит не по всему периметру сечения. Начинается он в той части сечения, где по тем или иным причинам (несимметрия диффузора, несимметричность профиля скорости на входе и т. п.) скорость потока в пристенном слое меньше, чем в других частях сечения. Однако, как только происходит отрыв потока на одной стороне поверхности диффузора дальнейшее повышение статического давления вдоль диффузора прекращается или ослабляется настолько, что отрыв потока от поверхности на противоположной стороне уже произойти не может. Односторонний отрыв потока обусловливает и несимметричное распределение скоростей по сечениям диффузоров. В симметричном диффузоре с симметричным профилем скорости на входе отрыв потока от стенки возникает попеременно то на одной, то на другой стороне диффузора (см. рис. 1.20, г), что приводит к значительному колебанию скоростей всего потока.  [c.31]


Отрыв потока, начинающийся в коротких диффузорах (с большими углами расширения), распространяется дальше на участок постоянного сечения за диффузором. На этом участке полное выравнивание потока по сечению достигается лишь на расстоянии = (8-ь10) Ох [х = (16- -20 X X Ь ]. Вместе с тем на таком расстоянии профиль скорости, близкий к профилю для стабилизированного турбулентного течения в канале постоянного сечения, достигается при = 180°. Все это подтверждают опытные данные (рис. 1.25 и 1.26).  [c.31]

Профили скорости в выходном сечении диффузоров с углами расширения = 14- -45°, при которых происходит отрыв потока и, следова-  [c.36]

При дальнейшем уменьшении до нуля отрыв потока от внутренней стенки становится еще более интенсивным, и вихревая зона увеличивается, так как два последовательных поворота на 90° сливаются в один поворот на 180°.  [c.41]

На характер поля скоростей в отводах и коленах с закругленными внутренними кромками некоторое влияние оказывают режим течения (число Ке), а также относительная шероховатость стенок А или выступы, находящиеся вблизи внутреннего закругления перед поворотом. Следует отметить, что, чем меньше число Ке, тем раньше начинается отрыв потока на внутреннем закруглении, тем шире зона отрыва и больше неравномерность  [c.41]

Сопротивление давления при неизменном характере обтекания тел растет пропорционально квадрату скорости потока. Зависимость эту можно объяснить следующим образом. Если, например, у обтекаемого тела есть острые кромки, то отрыв потока будет всегда происходить у этих кромок и, следовательно, характер обтекания не будет существенно изменяться при изменении скорости потока. Но в таком случае сопротивление давления зависит только от величин избытка давления перед обтекаемым телом и недостатка давления позади него.  [c.550]

В воздушных трактах реактивного двигателя встречаются места, в которых изменяется направление потока,— колена, отводы. Потери при повороте связаны с отрывом потока от стенки и последующим выравниванием поля скорости. В колене на стыке двух участков разного направления имеются острые кромки, от которых происходит отрыв потока. В отводе направление потока  [c.463]

Такой подход к решению задачи приводит к правильному конечному результату независимо от того, какие процессы происходят между рассматриваемыми начальным и конечным сечениями камеры, насколько интенсивно идет процесс смешения, возникают ли скачки уплотнения, имеется ли отрыв потока, вихри, встречные токи и т. д. Принятое допущение об одномерности потока в конечном сечении является весьма существенным, так как очевидно, что никаких сведений о характере поля скорости в конце смешения такой расчет дать не может они должны быть заданы дополнительно, если г = 1.  [c.506]


Во-первых, если угол атаки i > iap для заданного числа Mi набегающего потока, когда при обтекании верхней стороны пластинки происходит отрыв потока. Этот случай имеет малое практическое значение, так как при Mi 10 предельный угол атаки ор > 25 .  [c.45]

Картина течения при поперечном обтекании трубы показана на рис. 6.2. На фронтовой части трубы образуется пограничный слой, толщина которого достигает наибольшей величины вблизи ф = 90°. В этой зоне происходит отрыв потока -от поверхности, и кормовая часть трубы омывается сильно завихренным потоком с обратными циркуляционными токами.  [c.332]

Уравнения ламинарного пограничного слоя получены на основании допущения о малости его относительной толщины. Однако оно не оправдано, если возникает отрыв потока (см. гл. 6 и 1). Методы расчета, изложенные в п. 8.14, 8.15, можно использовать только для участков, расположенных выше точки отрыва.  [c.348]

ОТ условий входа идр.) НО основным фактором, определяющим отрыв потока, является градиент давления. Наблюдаемые в опытах разнообразные структуры потока в диффузорах обусловлены различными законами изменения градиента давления по длине диффузора и соответствующим положением точек отрыва.  [c.352]

Поскольку отрыв потока в диффузоре ведет к резкому возрастанию его гидравлического сопротивления, целесообразно принимать меры для перемещения точки отрыва к выходному сечению. Совокупность способов искусственного перемещения точек отрыва называют управлением пограничным слоем.  [c.352]

Рассмотрим подробнее местное сопротивление в виде внезапного расширения трубы (рис. 83). Наблюдения показывают, что при выходе струи из узкой части трубы образуется отрыв потока от стенок, и пространство между струей и стенками заполняется вихрями. На некотором расстоянии 1р струя полностью расширяется, но может иметь в сечении 2 —2 резко неравномерную  [c.184]

Опыты показывают, что безотрывные течения в плоских диффузорах ограниченной длины возможны при углах раскрытия, не превышающих 8—10°. Появление отрыва зависит не только от угла раскрытия, но и от ряда других параметров (например, от формы поперечного сечения диффузора, от условий входа и др.) но основным фактором, определяющим отрыв потока, является градиент давления. Наблюдаемые в опытах разнообразные структуры потока в диффузорах обусловлены различными законами изменения градиента давления по длине диффузора и соответствующим положением точек отрыва.  [c.386]

При углах атаки, больших критического (a p), отрыв потока распространяется по большей части поверхности крыла и коэффициент подъемной силы уменьшается. Следует отметить, что при увеличении угла атаки (в области закритических его значений) коэффициент подъемной силы изменяется по одной кривой, а при уменьшении — по другой (см. участки кривых а и ft на рис. 12.4), т. е. имеется гистерезис кривой ,ja = /( )  [c.678]

На рис. 1.8.8,3 показана готическая форма оперения (крыла). При одинаковых с треугольным оперением углах атаки оно имеет повышенные коэффициенты подъемной силы. Обтекание такого оперения носит более благоприятный характер, так как отрыв потока начинается позднее. К недостаткам оперения можно отнести более переднее расположение центра давления (или фокуса), что вызвано повышенными аэродинамическими нагрузками на переднюю часть. Более заднее расположение фокуса характерно для серповидного оперения (рис. 1.8.8,и). Особенностью этого оперения является также относительно слабое смещение фокуса в трансзвуковой области полета.  [c.68]

Отрыв потока при дозвуковых скоростях  [c.97]

Вместе с тем отрыв потока может оказаться полезным при использовании некоторых видов летательных аппаратов или их элементов. Например, тонкий профиль, пригодный для полета с большой скоростью, можно приспособить для малых скоростей, вызвав искусственным путем отрыв потока в каком-либо месте на верхней стороне и обеспечив затем его присоединение к стенке на некотором удалении от задней кромки. В результате достигается эффект утолщенного профиля, который более пригоден для полета с малой скоростью. Благодаря отрыву могут быть улучшены различные аэродинамические характеристики аппаратов. Отдельные части аппаратов могут работать в условиях высоких температур. Используя отрыв, можно в отдельных случаях добиться их снижения, обеспечив допустимый режим теплопередачи.  [c.97]


Отрыв потока является важнейшим разделом аэродинамики. Классическая концепция такого отрыва связана со свойством вязкости, поэтому ее рассматривают часто как проблему отрыва пограничного слоя.  [c.97]

Необходимым условием отрыва является положительный градиент давления. Следовательно, в общем случае отрыв потока происходит под воздействием такого градиента, а также ламинарных или турбулентных процессов. Если оба эти фактора отсутствуют, то отрыва не происходит. Например, поток не отрывается от плоской пластинки, для которой характерными являются постоянство давления во всех сечениях пограничного слоя и, следовательно, равенство нулю продольного градиента давления = 0).  [c.97]

Направление входного элемента лопатки следует выбирать близким к пап])авлеп1110 относительной скорости w . В противном случае получается отрыв потока от лопатки с образованием вихревой зоны (см. рис. 2.12, 6), сильпо увеличивающей потери иа входе  [c.164]

В диффузорах с углом расширения > 40° поток не может следовать даже по одной из сторон и отрывается одновременно по всему периметру сечения, образуя струйное течение. Отрыв становится более устойчивым, а профиль скорости более постоянным, чем при меньших углах расширения. Опыты показывают (см. рис. 1.21, б), что при углах расширения 1 > 24° отрыв потока начинается у входного сечения диффузора, даже при больших числах Не, когда отрыв турбулентный. Интересно отметить, что неравномерность распределения скоростей, а также отрыв потока в плоском диффузоре наблюдаются не только в плоскости ])асширения, но и в перпендикулярной к ней плоскости, = г /Ь (рис. 1.25). Под плоским диффузором подразумевается диффузор, который расширяется только в одной плоскости.  [c.31]

Протекание однородного потока через перфорированную пластинку (плоскую решетку) в пространство, ограниченное стенками. В случае, когда на решетку в осевом направлении набегает равномерный поток, общая струя, образованная после слияния струек за решеткой и ограниченная с одной стороны стенкой налипает на эту стенку (рпс. 1.50, а). Если поток за решеткой ограничен со всех сторон (поступает в прямой канал, рабочую камеру пли в вентилируемое помещение), он также налипает на одну из стенок и. твпжется вдоль нее с максимальной скоростью, в то время как у противоположной стенки образуется большая отрывная (вихревая) зона (рис. 1.50). Отрыв потока от стенки обус.човлен возникновением положительного градиента давления при расширении (уменьшении скорости) потока за суженным сечением 1-1 струн (см. рис. 1.49, й).  [c.55]

Следует указать, что общая структура потока, полученная на модели электрофильтра при рассматриваемом варианте подвода, подтвердилась в промышленных условиях работы аппарата. При обследовании решеток такого электрофильтра на одной из ТЭЦ были обнаружены слс.ты эр,дни в ви. Ш деф ф.мчции отверстий, принявших овальную форму (рис. 9.6, о) вследствие разрушения их краев. Направление разрушения краев очень близко совпало с направлением линий тока, наблюдавшихся на мг шли. по шелковинкам (рис. 9.6, г). Нижняя часть решеток электрофильтра была настолько сильно. разрушена, что местами группы отдельных отверстий обтшдииялись в большие сплошные отверстия. Более сильная эрозия в. нижней. части решетки закономерна, так как в этом месте газ, идущий из подводящего диффузора с наибольшими скоростями (отрыв потока происходит от верхней стенки), испытывает при растекании по решетке резкое искривление с поворотом вверх. Искривление потока приводит к появлению центробежных сил, отбрасывающих наиболее тяже.лые частицы, взвешенные в потоке, в сторону от центра кривизны, т. е. как раз в сторону нижней части решетки. Набегая со сравнительно большой скоростью и скользя по решетке в указанном месте, твердые частицы постепенно ее разрушают.  [c.232]

Чтобы выяснить особегпюсти обтекания тела вязкой жидкостью, вернемся к уже рассмотренному случаю обтекания цилиндра невязкой жидкостью и посмотрим, какие изменения в эту картину должны внести силы вязкости. В набегающем потоке (рис. 326) картина будет такой же, как и при обтекании цилиндра невязкой жидкостью, т. е. аналогичная изображенной па рис, 324. Однако при дальнейшем течении жидкости от точки А к точкам А и А", вследствие действия сил вязкости в пограничном слое, частицы жидкости, идущие из области АА и АА", теряют скорость и приходят в области jB и С с меньшими скоростями, чем в случае отсутствия сил вязкости. Потеря скорости на участках АА и А А" приводит к тому, что поток, обтекающий цилиндр, не может проникнуть в области D D и D"D. В результате вблизй точек D и D" происходит отрыв потока от поверхности цилиндра. В этом и заключается существенное изменение картины обтекания цилиндра, вносимое силами вязкости. В отличие от невязкой жидкости, полное обтекание цилиндра вязкой жидкостью оказывается невозможным. Позади цилиндра образуется область, в которую потоки, обтекающие цилиндр, не проникают и в которой движение жидкостей носит совсем особый характер —возникают вихревые  [c.547]

Наряду с этим частицы жидкости, находящиеся в пограничном слое перед цилиндром, под действием сил вязкости приобретут скорость, направленную вверх. Вследствие этого точка А (рис. 344), в которой скорость жидкости равна нулю, сместится по сравнению с рис. 326 в направлении, противоположном вращению цилиндра, —в область, где скорость, сообщаемая жидкости стенками цилиндра, направлена навстречу движению обтекающей жидкости. Сместятся также и точки D и D", в которых происходит отрыв потока, по сравнению с их положением на рис. 326 для невращающегося цилиндра. Точки D и D" обе сместятся в направлении вращения цилиндра, так как поток, обтекающий цилиндр в направлении его вращения, будет отрываться дальше, а обтекающий против его вращения —ближе, чем в случае  [c.562]


Наличие даже слабого скачка уплотнения приводит к резкому увеличению давления во внешнем потоке. Рост давления передается навстречу потоку по дозвуковой части пограничного слоя. Линии тока отклоняются от стенки, порождая в сверхзвуковой частя пограничного слоя семейство волн сжатия, которые распространяются во внешний поток и оказывают влияние на форму и интенсишность скачка уплотнения вблизи области взаимодействия. Продольный градиент давления в пограничном слое оказывается значительно меньше, чем во внешнем потоке. Если скачок слабый, то движение в пограничном слое происходит под воздействием небольшого положительного градиента давления и отрыв потока не происходит. С увеличением интенсивности скачка уплотнения во внешнем потоке возрастает градиент давления вблизи стенки и возникает отрыв пограничного слоя. При этом увеличивается отклонение линий тока в сверхзвуковой части течения, благодаря чему поддерживается необходимое распределение давления, соответствующее данной интенсивности скачка уплотнения. В зависимости от условий во внешнем потоке (интенсивности скачка уплотнения, местного числа М, ускоренного или замедленного характера течения) и формы обтекаемого тела возможны два случая. В первом случае поток после отрыва присоединяется снова к стенке. Сразу за скачком уплотнения возникают волны разрежения, как при обтекании внешнего тупого угла. В месте присоединения поток направлен под некоторым углом к стенке, поэтому здесь возникает новый скачок уплотнения, который может вызвать иногда новый отрыв пограничного слоя. Таким образом, могут появиться несколько 22  [c.339]

Рис. 8.10. Истечение из сопла Лава- чя при сильном перерасшпренпп, аЪс — мостообразный скачок на срезе, а — скачок внутри сопла, вызывающий отрыв потока Рис. 8.10. Истечение из сопла <a href="/info/489987">Лава</a>- чя при сильном перерасшпренпп, аЪс — мостообразный скачок на срезе, а — скачок внутри сопла, вызывающий отрыв потока
Постепенное расширение трубопровода. Если расширение потока происходит постепенно, тс потери напора значительно уменьшаются. Плавно расширяющийся участок трубы (см. рис. XIII. 10) называется диффузором. При течении жидкости в диффузоре скорость потока постепенно уменьшается, а давление увеличивается. Кинетическая энергия частиц движущейся жидкости уменьшается как вдоль диффузора, так и в направлении от оси к стенкам. Слои жидкости у стенок обладают столь малой кинетической энергией, что не могут преодолевать нарастающего давления, останавливаются и начинают двигаться обратно. При столкновении основного потока с обратными потоками возникают отрыв потока от стены и вихреобразоваийя — явления, которые, как известно, вязаны с потерями н ора.  [c.208]

Наблюдения показывают, что при выходе струи из узкой части трубы образуется отрыв потока от стенок и пространство между струей и стенками заполняется вихрями. На некотором расстоянии /р струя полностью расширяется, но может иметь в сечении 2 2 резко неравномерную эпюру скорости, что обусловлено нарушением осесимметричности (искривлением) потока на участке /р. Эпюра скорости выравнивается на участке /ц, в конце которого (сечение 2-2) устанавливается распределение скоростей, характерное для стабилизированного турбулентного потока (например, логарифмическое).  [c.171]

Отрыв пограничного слоя при достижении некоторого угла атаки начинается в том сечении крыла, где значение СуГ наиболее близко к Суатах (сечение на рис. 12.5—12.7). С прямоугольного крыла отрыв потока начинается у центроплана  [c.679]

Отрыв потока представляет собой одно из характерных явлений, сопровождающих движение лсидкости или газа. При отрыве происходит перераспределение давления на поверхности летательного аппарата, вследствие чего изменяются аэродинамическое сопротивление и подъемная сила. В диапазоне трансзвуковых скоростей отрыв усложняет управляемость, так как вызывает увеличение нестационарных нагрузок. При высоких сверхзвуковых скоростях он приводит к большим тепловым потокам на отдельных участках обтекаемой поверхности.  [c.97]

Благодаря влиянию вихрей скорость частиц в этой зоне будет больше, чем при безотрывном обтекании, а давление меньше (рис. 1.11.3). Поэтому появляется дополнительное сопротивление от перераспределения давления, называемое сопротивлением подсасывания (или вихревым сопротивлением). Увеличение сопротивления можно объяснить тем, что на образование вихрей и отрыв потока затрачивается дополнительная часть кинетической энегии потока, обтекающего тело. Такой вид отрыва на несущей поверхности (крыло, оперение), нежелательный с аэродинамической точки зрения, обычно называют срывом потока.  [c.99]


Смотреть страницы где упоминается термин Отрыв потока : [c.101]    [c.101]    [c.28]    [c.29]    [c.30]    [c.72]    [c.552]    [c.565]    [c.152]    [c.43]    [c.55]    [c.211]    [c.223]    [c.679]    [c.679]   
Смотреть главы в:

Струи, следы и каверны  -> Отрыв потока


Аэрогидродинамика технологических аппаратов (1983) -- [ c.22 , c.28 , c.29 , c.38 , c.55 , c.169 , c.229 , c.249 , c.252 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.187 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.514 , c.570 ]

Аэродинамика решеток турбомашин (1987) -- [ c.215 , c.219 , c.234 ]



ПОИСК



АДГЕЗИЯ ПЫЛИ В ВОЗДУШНОМ ПОТОКЕ Отрыв монослоя

АДГЕЗИЯ ЧАСТИЦ В ВОДНОМ ПОТОКЕ Определение скорости потока, обеспечивающей отрыв прилипших частиц

Введение в проблемы отрыва потока

Влияние вдува и охлаждения стенки на течение с отрывом потока. Гринь В. Т., Захаров

Влияние вдува и охлаждения стенки на течение с отрывом потока. Гринь В. ТЗахаров

Влияние на эффективность руля его толщины, больших углов отклонения, а также отрыва потока

ДРУГИЕ ТИПЫ ТЕЧЕНИЙ, ОПИСЫВАЕМЫЕ ТЕОРИЕЙ СВОБОДНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ Отрыв ламинарного пограничного слоя в сверхзвуковом потоке в условиях малого поверхностного трения

ЗАКРИТИЧЕСКИЕ И ТРАНСКРИТИЧЕСКИЕ РЕЖИМЫ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ — ДВУМЕРНЫЕ ТЕЧЕНИЯ Особенности отрыва пограничного слоя на охлаждаемом теле и его взаимодействие с гиперзвуковым потоком

Исследование струйных элементов, действие которых основано на использовании отрыва потока от стенки

Кривизна в точке отрыва потока

Критерии отрыва внешнего несжимаемого двумерного турбулентного потока

Критерий отрыва ламинарного потока с передней кромки

Кромка передняя, отрыв потока

О огнестойкая жидкость отрыв потока прикорневой

Определение точки отрыва ламинарного потока газа без взаимодействия

Особенности отрыва частиц водным потоком

Особенности работы сопла и расчет тяги камеры на режимах перерасширения и отрыва потока от стенки сопла

Отрыв

Отрыв водным потоком

Отрыв воздушным потоком

Отрыв за плоской пластинкой, расположенной перпендикулярно набегающему потоку

Отрыв и повторное присоединение потока

Отрыв и срыв потока

Отрыв ламинарного потока на теле вращения и треугольном крыле

Отрыв ламинарного потока от движущейся стенки

Отрыв неустановившегося потока жидкости

Отрыв осесимметричного и трехмерного установившихся потоков жидкости

Отрыв осесимметричного неустановившегося потока

Отрыв под действием воздушного поток

Отрыв потока в диффузоре

Отрыв потока внутреннего

Отрыв потока вызванный Лофтина и Уилсона мето

Отрыв потока вызванный Хоуарта метод

Отрыв потока вызванный гиперзвуковые летательные

Отрыв потока вызванный закон стенки

Отрыв потока вызванный искривленный скачок (взаимодействие с пограничным слоем

Отрыв потока вызванный ламинарный пограничный

Отрыв потока вызванный положительный градиент

Отрыв потока вызванный прямой скачок (взаимодействие с пограничным слоем)

Отрыв потока вызванный разветвленный скачок (взаимодействие с пограничным слоем

Отрыв потока вызванный теплопередача

Отрыв потока вызванный турбулентный пограничный

Отрыв потока вызванный уступы, обращенные навстречу потоку

Отрыв потока вызванный эквивалентная длина

Отрыв потока газа

Отрыв потока жидкости Денхоффа метод

Отрыв потока жидкости неустановившегос

Отрыв потока жидкости турбулентного 77-методика

Отрыв потока жидкости турбулентного Ротта критерий

Отрыв потока жидкости турбулентного коэффициент Маскелла критерий

Отрыв потока жидкости турбулентного коэффициент методика

Отрыв потока жидкости турбулентного коэффициент трения

Отрыв потока жидкости турбулентного многоступенчатый компрессор

Отрыв потока жидкости турбулентного осесимметричная кормовая часть

Отрыв потока жидкости турбулентного сопротивление давлени

Отрыв потока жидкости турбулентного толщина потери полной

Отрыв потока жидкости турбулентного, коэффициент сопротивления

Отрыв потока жидкости турбулентного, коэффициент сопротивления кормовой части тела

Отрыв потока жидкости турбулентного, коэффициент сопротивления переходного типа

Отрыв потока жидкости турбулентного, коэффициент сопротивления полностью развитый

Отрыв потока жидкости турбулентного, коэффициент сопротивления энергии

Отрыв потока и закромочные следы

Отрыв потока крыловой профиль

Отрыв потока ламинарного носовая полусферическая част

Отрыв потока ламинарного с задней кромки

Отрыв потока ламинарного, Гёртлера мето

Отрыв потока ламинарного, Хоуарта

Отрыв потока ламинарного, Хоуарта метод

Отрыв потока механизм

Отрыв потока на сфере

Отрыв потока определение

Отрыв потока от стенки

Отрыв потока от стенки в струйных элементах

Отрыв потока от тонкой иглы или пластины, установленной перед тупым телом, при сверхзвуковых и гиперзвуковых скоростях

Отрыв потока па вращающийся цилинд

Отрыв потока па конусе Бури критерий

Отрыв потока па конусе Денхоффа и Тетервяна

Отрыв потока па конусе внезапное торможение

Отрыв потока па конусе внешнее обтекание

Отрыв потока па конусе возвратное течение

Отрыв потока па конусе движущаяся стенк

Отрыв потока па конусе закрученный пограничный слой

Отрыв потока па конусе круговой цилиндр

Отрыв потока па конусе периодическое движени

Отрыв потока па конусе под углом

Отрыв потока па конусе под углом Гарнера критерий

Отрыв потока па конусе под углом Грушвица критерий

Отрыв потока па конусе под углом атаки

Отрыв потока па конусе под углом внутреннего

Отрыв потока па конусе под углом внутреннее течени

Отрыв потока па конусе под углом вращающиеся тела

Отрыв потока па конусе под углом движущийся с постоянным ускорением

Отрыв потока па конусе под углом критерий

Отрыв потока па конусе под углом лавления

Отрыв потока па конусе под углом на границе

Отрыв потока па конусе под углом положительный градиент

Отрыв потока па конусе под углом скольжени

Отрыв потока па конусе под углом сфера

Отрыв потока па конусе при постоянном ускорении тела

Отрыв потока па конусе турбулентного

Отрыв потока па конусе эллиптический цилинд

Отрыв потока па потери импульса

Отрыв потока па смешения Крокко — Лиз

Отрыв потока па телах вращения

Отрыв потока па треугольном крыле

Отрыв потока па трехмерного ламинарного

Отрыв потока па цилиндре

Отрыв потока при дозвуковых скоростях

Отрыв потока при расширении трубы

Отрыв потока с кромок крыла, Голубинский

Отрыв потока с передней кромки при дозвуковых скоростях

Отрыв потока теория пограничного слоя

Отрыв потока толщина вытеснения

Отрыв потока, вызванный скачком

Отрыв потока, вызванный скачком Мордухова и Кларке мето

Отрыв потока, вызванный скачком Хаккинена расче

Отрыв потока, вызванный скачком аппараты

Отрыв потока, вызванный скачком давления

Отрыв потока, вызванный скачком на плоской пластин

Отрыв потока, вызванный скачком охлажденная стенк

Отрыв потока, вызванный скачком перед уступом

Отрыв потока, вызванный скачком положительный градиент давления

Отрыв потока, вызванный скачком профиль скорост

Отрыв потока, вызванный скачком разделяющая линия

Отрыв потока, вызванный скачком расположенные по потоку

Отрыв потока, вызванный скачком расчет

Отрыв потока, вызванный скачком сверхкритический пограничный слой

Отрыв потока, вызванный скачком слой на крыловом профиле

Отрыв потока, вызванный скачком слой на плоской поверхности

Отрыв потока, вызванный скачком тонкой игле

Отрыв потока, вызванный скачком уплотнения, Лиза и Ривза мето

Отрыв потока, вызванный скачком энтальпии профил

Отрыв при взаимодействии потока со скачком уплотнения

Отрыв прилипших частиц воздушным потоком

Отрыв турбулентного потока жидкости

Отрыв установившегося ламинарного потока жидкости на двумерных поверхностях

Отрыв установившегося ламинарного потока жидкости на телах вращения и других пространственных телах

Пограничные слои и отрыв потока

Положение точки отрыва потока сжимаемой среды Влияние теплообмена на отрывное течение при сверхзвуковых и гиперзвуковых скоростях

Предотвращение или замедление отрыва потока

Примеры отрыва двумерного установившегося ламинарного потока

Пристеночные течения в плоских струйных элементах, работающих с отрывом потока от стенки

Процесс изменения состояния воздуха в камере работающих с отрывом потока

Расчет отрыва потока

Скорость водного потока при отрыве части

Скорость потока, обеспечивающая отры

Современные достижения в теории отрыва потока

Сопло отрыв потока от стенок

Теоретические методы расчета отрыва ламинарного потока

Теплопередача отрыв потока сжимаемой сред

Течение около точки отрыва ламинарного пограничного слоя в сверхзвуковом потоке

Точка отрыва потока

Управление отрывом потока

Управление отрывом потока аэродинамическая игл

Управление отрывом потока вдув газа

Управление отрывом потока вырезы

Управление отрывом потока генераторы вихрей

Управление отрывом потока диффузор с внезапным расширением

Управление отрывом потока коэффициент импульса вдуваемой струи

Управление отрывом потока крыло

Управление отрывом потока крыловые профили

Управление отрывом потока нагревание стенки

Управление отрывом потока определяющие фактор

Управление отрывом потока отсос

Управление отрывом потока сетки

Управление отрывом потока стоячие вихри

Управление отрывом потока щиток носовой

Управление отрывом потока эффект заполнения сетк

Управление отрывом потока, охлаждение стенки

Управление отрывом потока, охлаждение стенки Условие смыкания» линий тока

Управление отрывом потока, охлаждение стенки пластина разделяющая

Управление отрывом потока, охлаждение стенки подвижные поверхности

Управление отрывом потока, перев. Майкапара

Характеристики аэродинамического с отрывом потока от стенки колен

Характеристики плоских струйных элементов, работа которых основана на использовании эффекта отрыва потока от стенки

Элемент струйный пассивный с отрывом потока от стенки



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте