См также коэффициент

Мощность—см. также Коэффициент мощности [c.544]

Асимметрия цикла 98—100 — см. также Коэффициент симметрии цикла [c.218]

At/—коэффициент уравнительного смещения при X s O (опреде ляется по ГОСТ 16532—70, см. также [И]) для передач без сме щения и при Xi = —Хз или х = 0 Ai/ = 0 a = a = 0,5m (zj + z,) h = m(2ha + —A//) — высота зуба da=d + 2m h + x—A /)—диа метр вершин зубьев df = d—2m(/io + —x)—диаметр впадин ha—коэффициент высоты головки зуба (по ГОСТ 18755—81 с — коэффициент радиального зазора (по ГОСТ 13756—81 с =>0,25) [c.99]

Первый член формулы (12.32) следует из формулы для коэффициента тяги ф, где без, учета корректирующих коэффициентов Fi PUv, а значение коэффициента тяги ф принято равным 0,6. Для передач с автоматическим натяжением (см. рис. 12.12) / = =0. Мри периодическом подтягивании ремня определяют по формуле (12.13), где р 1250 кг/м- А — по ГОСТ (см. также табл. 12.2) v при расчетной частоте вращения. [c.240]

Приведенные на рис. 7.7 и 7.8 результаты вычисления коэффициентов излучений полостей дают лишь общее представление об их вероятных значениях в полостях аналогичных форм (см. также [38] и [62]). Сама природа рассматриваемого явления делает очень ненадежной экстраполяцию или интерполяцию значений, вычисленных для конкретных геометрий, коэффициентов излучения стенок и распределений температуры, на другие значения этих параметров. [c.335]

При е = 1 это выражение дает коэффициент сопротивления мерного сопла. Для трубы Вентури в результате аналогичного расчета получим (см. также введение к гл. VI). [c.150]

Для учета влияния этих факторов на прочность зубьев номинальную нагрузку при расчете несколько увеличивают введением так называемого коэффициента нагрузки (см. также 4 гл. 15) [c.290]

Для голографии характерна возможность появления многих дополнительных изображений. Причина их возникновения, по существу, была выяснена в 58. Интерференционную картину можно рассматривать как наложение элементарных систем полос, обусловленных интерференцией опорной плоской волны и пространственных фурье-составляющих поля объекта (см. также 52). Соответствующая элементарная дифракционная рещетка будет периодической, но если фотографический процесс должным образом не отрегулирован, коэффициент ее пропускания не будет гармонически зависеть от координаты. При просвечивании такой решетки образуются волны не только с порядком т = 0, 1, но и с /п = 2 [c.261]

Если атом находится в возбужденном состоянии 2 и не испытывает внешних воздействий, то он может самопроизвольно (спонтанно) перейти в состояние 1, обладающее меньшей энергией, отдавая при этом избыток энергии 2— 1 в виде излучения (см. рис. 24.6). Такой процесс называется спонтанным испусканием света. Характеристикой этого процесса является вероятность Ап спонтанного перехода 2—в единицу времени. Величина А21 называется также коэффициентом Эйнштейна для спонтанного перехода. [c.142]

Значении дли низкотемпературных измерений см. в работе [226]. Теоретическое обсуждение этих коэффициентов и их применение к расчетам теплообменников см. также в [227] [c.108]

Величина а называется коэффициентом разделения (см. также (2.36)). Он равен единице при ш = 0, то есть когда центрифуга ше вращается. [c.219]

Для определения аэродинамических сил, вызываемых обтеканием обратного уступа, необходим расчет давления р2 в застойной зоне и за скачком уплотнения рц (рис. 6.7.1). Исходными данными для этого расчета являются параметры газа за волной разрежения (Мг, рг, 1 2, ). высота уступа /г, расход Осек, а также коэффициент смешения о. Обычно оказывается удобным вместо расхода Осек задаваться коэффициентом К- Зная К, к и Мг, можно определить число Мр на разграничивающей линии тока (см. формулы (5.1.17) (5.1.19)]. [c.435]

Здесь йа — площадь миделева сечения, а ср — так называемый коэффициент сопротивления. Зависимость коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса приведена на рис, 7,9.5 (см. также [73]). Участок 1 — 2 кривой (Ке), полученной экспериментально, соответствует установившемуся обтеканию цилиндра с зоной отрыва при = 82°. [c.433]

Оценку погрешности измерений среднего коэффициента теплоотдачи проводят, как в п, 4.3.1 (см. также 2.1). [c.153]

Оценка погрешности измерения коэффициента теплоотдачи осуществляется аналогично тому, как это сделано в п. 4.3.1 (см. также 2.1). [c.156]

Коэффициенты расхода водослива т находим по формуле (11-106) (см. также п. 1° стр. 437) [c.445]

В турбулентном потоке скорость резко изменяется в пределах вязкого подслоя (см. 52) и профиль скорости является более заполненным по сравнению с параболой Пуазейля для турбулентного течения в трубе средняя скорость Шо = 0,8шт, а для параболы Пуазейля Wo— = 0,5wm (см. также рнс. 14.9 и 15.2). На этом факте основано применение формул, используемых для коэффициента трения и теплоотдачи, для труб некруглого поперечного сечения, при этом вводят эквивалентный диаметр, определяемый формулой [c.388]

X, Y — коэффициенты радиальной и осевой нагрузок (указываются в каталоге, см. также табл. 24.2). [c.331]

Осевая нагрузка Яа не оказывает влияния на эквивалентную нагрузку R , пока отношение Ra/ VRr) не превысит значения е — коэффициента осевого нагружения (указывается в каталоге, справочнике, см. также в табл. 24.2). [c.332]

Стандартная медь, в процентах по отношению к удельной проводимости которой иногда выражают удельные проводимости металлов и сплавов, в отожженном состоянии при 20 °С имеет удельную проводимость 58 МСм/м, т. е. р = 0,017241 мкОм-м. Удельная проводимость меди — параметр весьма чувствительный к наличию примесей (рис. 7-12, см. также рис. 7-3, а). Нормированные свойства твердой и мягкой медной (а также для сравнения алюминиевой) проволоки даны в табл. 7-3. Удельная теплоемкость и коэффициент [c.199]

Удельная и молярная электрическая проводимость растворов фосфорной кислоты, температурный коэффициент электрической проводимости [112, 113] — см. также рис. 270 [c.177]

Существенные изменения были обнаружены также в величине температуры Дебая, которая была измерена методами рентгеноструктурного анализа и мессбауэровской спектроскопии (см. также 2.1). Как показано, основываясь на структурной модели, удается провести оценку температуры Дебая в приграничной области. При этом установлено уменьшение температуры Дебая, что отражает повышение динамических свойств атомов, с которыми связаны также изменения коэффициента диффузии. В качестве примера в табл. 4.1 приведены данные коэффициентов диффузии Си в наноструктурном Ni, полученном РКУ-прессованием. [c.154]

Коэффициент теплоотдачи определяется из соотношения (см. также второй [c.127]

В высших кинематических парах возможно не только скольжение элементов пары, но и качение (верчение). Сопротивление, оказываемое телом при чистом качении, называется трением качения или трением второго рода и обусловлено главным образом деформацией и несовершенством упругости материалов перекатывающихся тел (гистерезис), а также возможным появлением впереди катящегося тела упругой волны материала. В результате имеем несимметричную кривую удельных давлений (рис. 1.43, а) с равнодействующей, смещенной на величину 8. Величина смещения 5 (в см) определяет коэффициент трения качения. [c.45]

Е И G. Для эластомеров характерно, что, когда они работают как резиноподобные материалы, коэффициент v 0,5, откуда следует, что Е = 3G. При пониженных температурах, когда эластомер или полимер имеют большую жесткость, v 0,33 и Е 2,67G. Для достаточно достоверного описания v как функции от частоты колебаний и температуры нет достаточного количества данных. Тем не менее на рис. 2.18 представлены зависимости модулей Е и G от приведенной частоты, (см. также [c.96]

В правой части этого выражения последовательно стоят термический коэффициент давления (термическая упругость) и коэффициент теплового расширения (термическая расширяемость). Для газов указанные производные имеют одинаковый знак, (см. также уравнение 76), поэтому ср>с . [c.61]

E , G , iJ-f—модули упругости и коэффициент Пуассона в направлении (р о модуль упругости в направлении оси л [х,ю — коэффициент Пуассона при растяжении в направлении оси уо (см. также табл. 10). [c.317]

Примечание. При отрицательном коэффициенте коррекции высота головки зуба над делительной окружностью может оказаться настолько малой, что становится неудобным производить замер при помощи зубомера. В этом случае можно пересчитать измерительные размеры и задавшись каким-либо радиусом на котором высота установки зубомера достаточна для измерения (этот радиус должен быть больше радиуса основной окружности). Формулы пересчета приведены в табл. 93 (задача 2) определив и надо найти новые хордальные размеры (см. также стр 482). [c.463]

Используя формулы одномерного расчета (см. приложение I), легко получить параметры u-j o, Рт, fx", обеспечивающие этот максимум. Значения а ,, а также коэффициенты скорости ф, ijj и расход рабочего тела G считаются заданными. Кроме того, будем считать, что лопатки рабочего колеса на входе расположены радиально, т. е. = 90°, что дает связь (1.12) между х и р,,. [c.48]

Характер изменения величины к показан на рис. 62, где по оси абсцисс отложено ци- Величина О мало влияет на значения существенно коэффициент к зависит от показателя степени т, снижаясь с его уменьшением (см. также рис. 60). [c.52]

Я)—коэффициент электро нного охлаждения может характеризовать состояние эмиссионных поверхностей и плазмы в МЭЗ (см. также п. 6.3.2) [c.196]

В такой камере смешения низконапорная среда захватывается по всей длине начального участка струйного течения, при этом, количество захватываемой низконапорной ереды, коэффициент эжекции (Уц (см. рис. 8.1) увеличиваются по длине камеры смешения аппарата, полный напор струйного течения (коэффициент Х /) по длине камеры смешения уменьшается, а эффективность процесса эжекции (КПД т ) достигает максимума в конце камеры смешения. Характеристики изменения коэффициентов /, Г), представленные на рис. 8.1,0, рассчитаны для примера по алгоритму (см. рис. 4.7 . 12) в аппарате для свободно истекающего струйного течения, имеющего отношение а/р = 1,25 (см. также рис. 4.18), плотность высоконапорной среды р = 1 10 кг/м , плотность низконапорной среды р = 1 кг/м . [c.216]

Формулы такого типа иногда называют формулами Грина — Кубо для коэффициентов переноса. Они, как и приведенные ниже формулы для брауновского движения (см. также формулу Найквиста в 22), являются частными формами записи весьма общего соотношения между флуктуационными и диссипативными характеристиками систем — так называемой флуктуационно-диссипа-ционной теоремы. [c.47]

Часто утверждается (см. также рис. 8), что стойкость к растрескиванию во внешней среде возрастает с повышением температуры отпуска [9, 15, 23, 27]. При этом, конечно, предполагается, что доллсны быть исключены области температур, вызывающих охрупчивание в результате отпуска [7, 17, 52]. Предполагалось, что этот эффект может быть связан с изменением коэффициента диффузии водорода [15], с облегчением межкристаллитного растрескивания [9] или с растрескиванием смешанного типа [54]. Однако прямых подтверждений какого-либо из этих предположений по существу нет. Более того, следует поставить вопрос о том, насколько общей является взаимосвязь температуры отпуска и стойкости к растрескиванию, поскольку в случае хромистых мартенситных нержавеющих сталей подобной корреляции не обнаружено [54, 56]. [c.63]

На фиг, 106 [271 ппнведен графгк изменения к, п. д, эталонного кулачкового механизма (см, фгг, 104) в зависимости от угла давления О, а также коэффициентов трения между кулачкам и ведомым звеном (ft) и между ведомым звеном и его опорами (fi). [c.520]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...