Измерение полей скорости

Более простым и объективным является определение степени выравнивания потока по коэффициенту поля М , который для большинства измеренных полей скоростей был найден графическим методом. Результаты для сечений непосредственно над плоской решеткой (Н -- 0) и над спрямляющей представлены на рис. 7.10, в виде зависимости уИ от при различных значениях FJF(, при этом для каждого сечения взяты средние арифметические значения коэффициентов Л4 , подсчитанные по полям скоростей вдоль двух взаимно перпендикулярных диаметров. [c.170]

Измерения поля скорости показаны на рис. 7.36,а,6 в виде проекций на секущие горизонтальные и вертикальные плоскости (система координат соответствует рис. 7.34). Как и в случае вдува незакрученной струи, в поперечном сечении наблюдается образование пары вихрей, закрученных в противоположные стороны. Один из вихрей (правый) по сути является самой закрученной струей, а второй (левый) сворачивается под действием набегающего потока и начинает развиваться непосредственно от кромки сопла. На горизонтальных сечениях поля скорости заметна асимметрия распределения, обусловленная закруткой вдуваемой струи. В центральной части имеется значительное (до [c.363]

Исследования структуры газового потока в контактно-сепарационных элементах включали измерение поля скоростей и давлений потока в четырех сечениях по высоте и в шести точках по радиусу каждого элемента. [c.282]

Для измерения поля скоростей вокруг профиля, обтекаемого сжимаемым газом как при первом, так и при втором методе может быть полностью использована установка ЭГДА для несжимаемой жидкости. [c.477]

Экспериментально измеренные поля скорости и температуры в безразмерном виде представлены на рис. 4.4, а, 6. Видно, что характер изменения этих параметров идентичен, но с уменьшением шага 5/ , или числа наблюдается более интенсивное выравнивание неравномерностей температуры. Поля рм, полученные по результатам измерений и к Т, используя уравнение состояния, представлены на рис. 4.4, в. Видно, что этот параметр также изменяется по радиусу пучка. На рис. 4.5 представлены экспериментальные поля и, Т, а также поля ри и.рм для пучка витых труб с числом Ггм = 232 для ядра потока. Здесь они сопоставляются с результатами теоретических расчетов системы уравнений (1.8). .. (1.11), проведенных методом, изложенным в работе [9]. Видно, что для области течения, где стенка витых труб не оказывает влияния, наблюдается хорошее совпадение опытных и расчетных полей и, Т, ри и ри . Следовательно, в случае, когда источником создания неравномерности поля скорости в ядре потока является только неравномерное поле температуры, сформированное неравномерным полем тепловыделения, наблюдается сравнительно небольшое изменение скорости по радиусу пучка (см. рис. 4.5, а). В то же время неравномерности Т, ри, ри в поперечном сечении пучка являются значительными (см. рис. 4.5, а, б в). Позтому при расчете температурных и скоростных полей в пучке витых труб в рамках гомогенизированной модели течения для осесимметричной задачи следует [c.105]

Расход воздуха измерялся острой диафрагмой, показания которой были проверены предварительной тарировкой. Измерение полей скоростей и полей давлений производилось цилиндрическим трехканальным зондом с диаметром головки б мя. [c.101]

Наблюдения, проведенные при продувке покрытой сажей модели, а также измерения полей скорости в выходном сечении па- [c.121]

Формула (4) может быть использована в тех случаях, когда измерение поля скоростей легче, чем измерение поля температуры в пограничном слое. [c.236]

В изложенных результатах исследований даны измеренные поля скоростей и давлений в полости гидромуфт и гидротрансформаторов, позволившие отказаться от некоторых устаревших представлений в этой области и рассмотреть гидродинамику потока, действительно имеющую место во внутренней полости данных машин. Так как расчет поля скоростей и давлений на нерасчетных режимах работы гидротрансформатора представляет определенные трудности, данная работа была направлена на создание метода расчета осевых сил на всех режимах по известным параметрам на расчетном режиме — режиме наибольшего к. п. д. [c.3]

Анализ результатов измерений полей скоростей позволяет рассчитать для муфт, гидротрансформаторов переднего хода и заднего хода суммарные потери первой группы , [c.28]

Теоретические положения А. А. Дородницына были проверены путем измерения поля скоростей и давлений поперек потока в муфте с тором (табл. 1) и трансформаторе переднего хода. [c.40]

Расхождения напоров, подсчитанных по формуле А. А. Дородницына и измеренных экспериментально, лежат в пределах точности измерений поля скоростей и давлений [12, 7]. [c.41]

Рис. 19. Расположение точек измерений поля скоростей и давлений в муфте с тором и радиальными лопатками при неподвижном корпусе

Расхождения лежат в пределах точности измерений поля скоростей. Эксперименты подтверждают положение о том, что в нерабочих полостях гидродинамических передач при наличии неизношенных уплотнений скорость жидкости равна полусумме окружных скоростей стенок, ограничивающих полость, а также имеет место параболический закон изменения давлений. [c.47]

На рис. 23, а, б приведены графики, показывающие изменение моментов, измеренных на балансирной машине и рассчитанных по измеренным скоростям для муфты с радиальными лопатками с тором и без тора. Как видно, эти моменты расположены на одной кривой, что подтверждает достаточную точность проведенных измерений поля скоростей, а также предположение о небольшой величине радиальных составляющих скорости. [c.54]

При проведении данных экспериментов невозможно было выдержать нормальные зазоры между насосным и турбинным колесами. Для выяснения влияния увеличенного зазора на работу турбомуфты были проведены эксперименты, показавшие, ч то изменение зазора в пределах от 2 до 9 мм не оказывает влияния на работу турбомуфты. Расхождения значений моментов, передаваемых муфтой при зазоре 2—9 мм, лежат в допустимых пределах. На основании данных исследований расстояние между насосным и турбинным колесами при измерении поля скоростей было принято равным 8 мм. [c.54]

На рис. 32 показан график изменения расходов в муфте с тором и радиальными лопатками, который получен расчетом по внешней характеристике и среднему напору, а также расходов, полученных экспериментально путем измерения поля скоростей трехканальными скоростными трубками. [c.70]

Анализ экспериментальных данных, полученных при измерении поля скоростей в муфте без тора с радиальными лопатками, показал, что расход, подсчитанный по измеренным скоростям, соответствует половине напора насосного колеса по линии тока чаши при соответствующем скольжении [c.75]

Кроме того, производятся различные измерения и наблюдения, необходимые для выяснения особенностей течения, сравнения с теоретическими данными или объяснения экспериментальных результатов. Наиболее распространены измерения полей скоростей и давлений в различных сечениях потока, распределения давления на стенках, исследование течения в пограничном слое и наблюдение или фотографирование потока с помощью оптических методов (теневого метода, метода полос или интерферометрического метода). [c.480]

ЗОНДОВЫЕ МЕТОДЫ ИЗМЕРЕНИЯ ПОЛЕЙ СКОРОСТИ [c.383]

Рис. 6.13. Схема для измерения полей скорости по изображению меток

Доплеровская частота не зависит от показателя преломления исследуемой жидкости и материала боковых стенок канала (при постоянной их толщине). Имеются схемы для измерения трех компонентов вектора скорости. Основным достоинством лазерных доплеровских анемометров является возможность проводить локальные измерения скорости без возмущения потока. Однако измерения в однофазных неизотермических потоках, а также в двухфазных потоках связаны с определенными трудностями. Для измерения полей скорости применяются оптико-механические сканирующие системы. Их недостаток — небольшая скорость сканирования, которая не позволяет проводить измерения полей скорости нестационарных потоков. Примеры схем для исследований пограничного слоя, турбулентности двухфазных потоков рассмотрены в [39]. Метод применялся для скоростей от [c.387]

Для определения значений й> и р требуются измерения полей скорости и плотности р в поперечном сечении трубы. При отсутствии таких измерений (что характерно при исследовании течений в трубах малого диаметра) приближенно принимается vv = ри> /р Ир = Рж, при этом значения р оп- [c.399]

Теорема Стокса сводит, таким образом, количественное определение интенсивности вихревой трубки к вычислению циркуляции скорости. Непосредственное измерение поля скоростей специальными приборами не представляет в настоящее время особых трудностей, а суммирование слагаемых, входящих в интеграл (25), определяющий циркуляцию, является операцией, несравнимо более точной, чем дифференцирование распределения скоростей, требуемое для вычисления значений вихря скорости, и последующее суммирование, связанное с определением потока вихря. Вместе с тем понятие циркуляции является и более наглядным с физической стороны. [c.44]

Обычно вихри одного ряда располагаются не посередине между вихрями другого ряда. Все вихревые дорожки, которые удовлетворяют этому уравнению, являются неустойчивыми во втором приближении, в то время как все другие вихревые системы неустойчивы уже в первом приближении. По фотографиям, полученным различными исследователями, числовые значения кЦ не одинаковы, поскольку кЦ зависит от времени [26—28]. При больших дозвуковых скоростях образовавшиеся вихри быстро затухают и дорожка становится визуально ненаблюдаемой. Тем не менее происходит периодический отрыв потока. Измерения поля скоростей с помощью термоанемометров и приближенные вычисления показали, что данные, полученные с помощью термоанемометров, недостаточны для характеристики вихревой дорожки 129, 30]. Было установлено, что метод расчета, предложенный в работе 129], может дать более подробную информацию о вихрях [301. Так как результаты не согласуются друг с другом, можно сказать, что в настоящем виде теория устойчивости вихревой дорожки не удовлетворительна. Теория устойчивости первого приближения достаточно точно описывает физические явления, но математический анализ предсказывает неустойчивость, указывая, что упорядоченное расположение вихрей не может сохраняться. [c.90]

Измерения поля скоростей показывают, что эта формула близка к действительности. Следует лишь иметь в виду, что поскольку исходное равенство (23) применимо лишь к области, находящейся вне ламинарного слоя, то и последнюю формулу можно применять только вне этого слоя, т. е. к области развитой турбулентности. Для ламинарного слоя эта формула непригодна это видно хотя бы из того, что при 7/= О формула дает для скорости бесконечно большое значение, тогда как на самом деле при /=0 v = 0. [c.487]

На основании этой информации был определен временной интервал для проведения осреднения мгновенных полей скорости, получаемых PIV. Измерения поля скорости для данного режима были выполнены для четырех моментов времени полного периода колебаний через интервал, кратный четверти периода (Г/4 = 0,39 с). Для выбранных таким образом моментов времени поле скорости было получено путем статистического осреднения четырех [c.470]

Теорема Стокса сводит, таким образом, количественное определение интенсивности вихревой трубки к вычислению циркуляции скорости. Непосредственное измерение поля скоростей специальными приборами ие представляет в настоящее время особых трудностей, а суммирование слагаемых, входящих в интеграл (29), определяющий циркуляцию, является операцией, несравнимо более точной, чем дифференцирование распределения скоростей, требуемое для вычисления значений вихря скорости, и последующее суммирование, связанное с определением потока вихря. Вместе с тем понятие циркуляции является и более наглядным с физической стороны. Рассмотрим, например, следующее широко наблюдаемое явление. Жидкость вытекает из большого резервуара сквозь отверстие малого диаметра. Благодаря какой-то случайной причине жидкость в резервуаре получила слабое вращательное движение. При этом всю жидкость в сосуде можно рассматривать как вихревую трубку, выходящую сквозь отверстие в резервуаре. По теореме Гельмгольца интенсивность вихревой трубки, а следовательно, и циркуляция скорости по контуру, опоясывающему трубку, одинаковы как вдалеке [c.68]

В случае бокового входа коэффициент Л о вычисляли непосредственно по полям скоростей, измеренным по двум взаимно перпендикулярным диаметрам входного отверстия модели. Коэффициент количества движения находили приближенно по формуле [c.162]

При боковом входе потока были проведены такие же подробные измерения, позволяющие получить распределение скоростей, как и при центральном вхо ,е. В табл. 7.6 показана часть результатов этих опытов. Поля - , скоростей даны непосредственно в от- [c.178]

Решение задачи о преобразовании профилей скорости при протекании жидкости через насыпной слой (см. гл. 5) дано [23, 24] совершенно иным методом. В частности, расчет по этому методу показывает, если граница слоя имеет параболическую форму, то профиль скорости за слоем имеет параболический провал , максимальный в центре канала (рис. 10.14). В этом примере поток, равномерный внутри слоя, на выходе из него становится вихревым, что ведет к существенной деформации поля скоростей в сечениях за слоем. Этот результат полностью совпадает, с одной стороны с уже полученным теоретическим результатом для решетки параболической формы (рис. 10.14 и 5.11), ас другой стороны, с измерениями [1001. [c.278]

Поскольку, как было отмечено, ни абсолютные размеры, ни абсолютная скорость в отдельности практически не влияют на ст[ уктуру потока для большего обобщения результатов измерений поля скоростей удобнее представлять в безразмерных параметрах, т. е. в виде зависимостей относительных скоростей W wiw,f или Шних/ау, от относительных [c.15]

Для расшифровки этих выражений необходимы зависимости = f x), которые лайдены на основе анализа экспериментально измеренных полей скоростей и давлений в различных сечениях канала. Этот анализ выявил следующую закономерность [c.136]

Измерение полей скоростей и толщины пленки позволило определить участок рабочего канала с установившимся расслоенным движением воздуховодяного потока. В этой части канала устанавливались различные модели элементов интенсификаторов. [c.163]

Методы экспериментального исследования перемешивания теплоносителя в поперечном сечении пучка витых труб на стационарном режиме были рассмотрены в работе [39]. Это — классические методы исследования переносных свойств потока методы диффузии тепла (вещества) от точечного источника, непрерьшно испускающего нагретые частицы воздуха (или газа другого рода) в основной поток, и метод диффузии тепла от линейного источника, трансформированные с учетом особенностей течения в пучке витых труб, а также его конструкции. При этом для проведения экспериментов и обработки опытных данных использовалась гомогенизированная модель течения. Измерения полей температуры и скорости потока проводились вне пристенного слоя, а теоретически рассчитанные поля температуры теплоносителя и скорости потока бьши непрерьшны в пределах диаметра кожуха пучка. При этом считалось, что в пучке течет двухфазная гомогенизированная среда с неподвижной твердой фазой. При исследовании эффективного коэффициента турбулентной диффузии в прямом пучке витых труб первым методом диаметр источника диффузии бьш равен диаметру витой трубы с , а сам источник перемещался относительно выходного сечения пучка, гделроизво-дились измерения полей скорости. Однако эти отклонения от известного метода диффузии не стали препятствием для использования понятия точечного источника в пучке витых труб при достаточно больших расстояниях от него, где измеренные поля температур практически не отличались от гауссовского распределения [39]. Этот метод, основанный на статистическом лагранжевом описании турбулентного поля при изучении истории движения индивидуальных частиц, непрерьшно испускаемых источником, используется в данной работе и для определения эффективных коэффициентов турбулентной диффузии в закрз енном пучке витых труб, но при неподвижных источниках диффузии. [c.52]

Результаты измерений свидетельствуют о том, что чем больше неравномерность поля скоростей на входе в диффузор, тем более вытянутыми получаются профили скорости на начальном участке. Вместе с тем (см. рис. 1.14) в последующих сечениях диффузора увеличение неравномерности скоростей на входе (увеличение относительной длины проставки) ускоряет выравнивание поперечного распределения скоростей по длине диффузора профили скорости при х > 4 и /у = 20 и соответственно х > 8 и 0 = 1 более пологие (да сшах меньше), чем при = 0. Более ускоренное выравнивание потока объясняется, как и выше, интенсификацией турбулентного перемешивания при наличии проставки перед диффузором. [c.26]

Рис. 7.36. Результаты измерений в — поле скорости в сечении x/d = 2,5 б — поле скорости в сечении y/d = 3 в — поле статического дааления в сечении = 2,5 г — поле статического давления в сечении y/d = 3

Скорость тела, движущегося в вязкой среде. На тело, падающее в вязкой среде, действует сила сопротивления, равная —yv. Например, в опыте Милликена капля массой М, обладающая зарядом q, падает под действием силы тяжести Mg и электрического поля, напрян1енность которого равна Е. Капля быстро достигает конечной скорости Vg. Составьте и решите уравнение движения капли, из которого можно получить как функцию времени. (Указание. Ищите решение в виде v = А + и определите из уравнения значения а, Л и В, а также значения v при i = О и ( = оо.) Рассматривая предел при покажите, что конечная скорость равна = = (ij/M)t + gx, где т = 7H/y — время релаксации. Измерение конечной скорости в зависимости от напряженности электрического поля является удобным способом определения времени релаксации т и отсюда коэффициента затухания Y- В одном из подобных типичных опытов между двумя параллельными пластинами, находящимися на расстоянии 0,7 см друг от друга, поддерживается разность потенциалов 840 В (при этом [c.234]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...