Длинный канал

Длина канала или путь движения охладителя в шаровой ячейке определяется как [c.43]

Симплекс относительной длины канала [c.7]

Осредненное no длине канала значение концентрации [c.77]

Экспериментальные данные о распределении истинной концентрации и скорости частиц по длине канала [c.83]

Постоянные в формуле (3-17), неизменные по длине канала д = 9,151, 6=0,484-10=, С = 4,452. [c.88]

Эффект нагнетающего воздействия падающих частиц на заключенный в канале газ был изучен, по- видимо-му, впервые в [Л. 241], а затем в [Л. 96, 286, 64]. Скорость га-примерно постоянна по длине канала и несколько больше в самом начале из-за большей истинной концентрации частиц. На рис. 8-2 [Л. 96, 286] представлен характер изменения скорости газа и частиц по высоте канала, который был подтвержден экспериментально. Число участков изменялось в этих опытах от 2 до 7, что соответствует высоте канала от 0,7 до 6 м. Диаметр канала при этом изменялся от 35,5 до 15 мм. В опытах применялись частицы алюмосиликата (4 мм), песка (0,526 мм и 0,408 мм), графита (10 мк) и смеси частиц графита (от 5 до 2 000 мк). На рис. 8-2 отметим три характерных участка. Для 1-го участка уравнение движения частиц (силы взаимодействия частиц со стенкой в первом приближении не учтены) [c.250]

С (нагрев слоя в бункере прямым пропуском тока), относительной длине канала L/D = 31 125, D=16 мм и сл/ ст = 3,8- -16. Скорость частиц достигала 3,5 м сек. Наибольшие значения коэффициента теплоотдачи составили величину порядка 300—400 вт/М -град. Было обнаружено изменение теплообмена по высоте канала — вначале увеличение (тем большее, чем меньше средняя для всего канала истинная концентрация), а затем либо неизменность, либо некоторое падение интенсивности теплоотдачи. Подобное явление не наблюдается ни для флюидных потоков, ни для плотного слоя, и его следует объяснить неравенством истинных концентраций по высоте канала, разгоном частиц в начале и определенной стабилизацией их движения в конце канала. [c.265]

Определить температуры воды и внутренней поверхности канала на выходе 1ж2 и t 2, если приближенно принять плотность теплового потока на стенке постоянной по длине канала и равной qa = = 620 кВт/м2. [c.94]

В теплообменнике типа труба в трубе (рис. 5-8) во внешнем кольцевом канале движется вода со скоростью w = 3 м/с. Средняя ио длине канала температура воды, ( = 40° С. [c.96]

Определить средний по длине коэффициент теплоотдачи и тепловую мощность теплообменника, если температура внешней поверхности внутренней трубы t = 7(f С. Наружный и внутренний диаметры кольцевого канала равны соответственно dz=26 мм и d =2Q мм длина канала 1=, А м. [c.96]

Определить значение коэффициента теплоотдачи и температуру на внутренней стенке кольцевого канала а и t x в условиях, приведенных в задаче 5-79, на расстояниях х=45, 180, 360 и 1500 мм от входа в обогреваемый участок. Построить график изменения а, t x и температуры воздуха tmx по длине канала. Для построения графика использовать значения величин, полученных в задаче 5-79. [c.123]

Определить распределение температур теплоносителя и стенки по длине канала активной зоны атомного реактора. Тепловыделяющий элемент имеет форму цилиндра с внешним диаметром d=15 мм и длиной / = 2,5 м, выполненного из урана [Х=31 Вт/(мХ Х°С)]. Поверхность твэла покрыта плотно прилегающей оболочкой из нержавеющей стали [Ас=21 Вт/(м-°С)] толщиной 6 = 0,5 мм. [c.132]

При косинусоидальном распределении тепловыделений изменение температуры теплоносителя по длине канала определяется уравнением [c.133]

Распределение температур по длине канала приведено в следующей ниже таблице и на рис. 12-13. [c.252]

Тепловыделение на единицу длины в середине но длине канала (х=0) [c.252]

Результаты расчетов приведены в ответе к задаче. Изменение по длине канала / , /с. / i и /оси показано на рис. 12-13. [c.255]

Распределение температур по длине канала приведено в следующей таблице [c.255]

Экспериментальные и теоретические исследования показывают, что в каналах даже при небольшой разности давлений газа и внешней среды получается достаточно большая скорость течения рабочего тела. Так как длина канала обычно небольшая, то теплообмен между стенками канала и газом при малом времени их прохождения настолько незначителен, что им можно пренебречь и процесс истечения считать адиабатным. [c.202]

Если температура потока жидкости изменяется не только по сечению, но и по длине канала, то необходимо производить ее усреднение также и вдоль течения жидкости. Обозначим среднюю температуру стенки /ст. среднюю температуру жидкости у входа в канал — а у выхода — тогда усредненная температура потока по длине канала может быть определена по формуле [c.428]

Влияние конвекционной передачи теплоты будет возрастать с увеличением температурного напора. Коэффициент теплоотдачи изменяется по длине канала. Он будет иметь большее значение у входа в канал и стабилизируется на расстоянии от входа, равном 50 d. . [c.429]

Плазменная струя образуется в канале горелки и стабилизируется стенками канала и холодным газом, отделяющим столб дуги от этих стенок. Сравнительно малый диаметр и достаточная длина канала обеспечивают требуемую для стабилизации плазменного столба скорость газового потока. В наличии стабилизирующего канала и заключается основное отличие плазмотрона от обычной горелки для сварки в защитных газах. [c.103]

Рассмотрим сначала распространение длинных волн в канале. Длину канала (направленную вдоль оси х) будем считать неограниченной Сечение канала может иметь произвольную форму и может меняться вдоль его длины. Площадь поперечного сечения жидкости в канале обозначим посредством S = S x, t). Глубина и ширина канала предполагаются малыми по сравнению с длиной волны. [c.58]

Мы будем рассматривать здесь продольные длинные волны, в которых жидкость движется вдоль канала. В таких волнах компонента Vy скорости вдоль длины канала велика по сравнению с компонентами Vy, v - [c.58]

Решение. Выбираем плоскость одной нз стенок канала в качестве плоскости X, Z, а поверхность жидкости — в качестве плоскости х, у, так, что ось X направлена вдоль длины канала области жидкости соответствуют Z < 0. Градиент давления отсутствует, так что уравнение стационарного движения жидкости (ср. 17) есть [c.348]

Отличительной особенностью противотока по сравнению с восходящим и нисходящим прямотоком является более быстрое наступление квазиравномерного движения частиц. Другая принципиальная гидромеханическая особенность противотока видна при сравнении формул (2-60) и (2-61) для противотока в отличие от прямотока время пребывания частиц может быть значительно увеличено без изменения длины канала за счет приближения скорости газа к взвешивающей скорости, т. е. за счет приближения коэффициента аэродинамического торможения к единице kv—> , Тт—>оо. Для восходящего прямотока (пневмотранспорт) изменение скорости газа ограничено условиями беззавальной работы. Поэтому увеличение времени пребывания частиц—времени теплообмена и массопере-носа — в этом случае возможно лишь путем соответствующего наращивания высоты установки. [c.75]

Рис. 3-1. Сравнение распределения концентраций по длине канала (0=52,5 мм, Ов=9,2 м1сек).

При граничных условиях h=fi Ут = 0 = = h = hi = к и при допущениях, что скорость газа постоянна по длине канала, а = onst, получим [c.251]

Таким образом, все факторы, рассмотренные в 8-2 и влияющие на истинную концентрацию падающего слоя, сказываются и на интенсивности его теплообмена. В частности, увеличение расхода и удельной нагрузки канала (массовой скорости частиц), а также уменьшение относительной длины канала и размера частиц способствуют усилению теплообмена. Для лучшего сравнения с флюидным потоком данные также обработаны в принятой автором манере Nun/N u = /(P). Оценка скорости и расхода газа по данным, приведенным в 8-2, позволила определить число Рейнольдса для газа, эжектируе-мого падающими частицами. Во всех случаях оказалось, что Re<2 300 (у = 0,05 2,4 м1сек). Поэтому число Nu оценено по формуле ламинарного режима течения газа. Для тех же условий, для которых получена зависимость (8-21), но с более значительной погрешностью, вызванной неточностью оценки расхода газа, получено Л. 96, 286] [c.266]

В соответствии с указанными условиями однозначности скорости фаз на входе в канал равны (коэффициент скольжения фаз фг, = = 1), слой не продувается и находится под действием сил предельного равновесия в плотном состоянии. Последнее означает, что твердый компонент достиг такой объемной концентрации, при которой все соседние частицы обязательно кон-тактируются друг с другом. Движение плотного слоя возникает за счет периодического нарушения предельного равновесия, приводящего к конечным деформациям сдвига без разрыва контактов. Однако согласно граничным условиям на стенке канала скорость частиц не падает до нуля. Так как для газовой среды (и)ст = 0, то Фг с,т= ( т/ )ст—>-оо. Наконец, условие ф1,= 1 на входе в канал не означает, как это обычно полагают, автоматического равенства скоростей фаз непродуваемого слоя по длине канала. Предварительные опыты показали, что при определенных условиях и в ядре движущегося слоя возможно небольшое проскальзывание фаз потока. Если пренебречь отмеченными смещениями скорости компонентов слоя, т. е. если положить фч,= 1, то v vi = v n-Если дополнительно принять, что концентрация (пороз-ность) движущегося плотного слоя неизменна (p = onst), то тогда взамен уравнения сплошности (1-30) приближенно получим [c.288]

Для смеси частиц, движущихся в. режиме падающего слоя, было обнаружено необычно высокое значение ел —порядка 260 вт1м -град (рис. 10-8,а). В режиме плотного слоя движение было прерывным. При увеличении исл> пр (за счет Do=D) движение частиц в режиме падающего слоя становилось устойчивым, возникало значительное относительное перемещение мелких и крупных фракций смеси, имела место заметная эжекция воздуха по длине канала. Этим можно объяснить впервые обнаруженные высокие значения коэффициента теплоотдачи падающего слоя смеси частиц. Дальнейщее исследование подобных режимов в Л. 96, 286] позволило изучить это явление и получить расчетные рекомендации (см. 8-5). [c.337]

В общем случае число Нуосельта тем выше, чем меньше критерий Фурье для слоя, т. е. чем больше число Пекле и меньше относительная длина канала [c.341]

Примечание. При рассматриваемых давлениях и температурах следует учитывать зависимость теплоемкости воды от температуры и давления. Поэтому температуру воды на выходе нужно определять по измененню энтальпии воды по длине канала [c.94]

Изменение среднемассовой температуры воздуха по длине канала определяем из уравнения теплопого баланса [c.120]

В результате расчета определить температуру натрия в середине по длине канала (л = 0) и на выходе из канала (х = 1/2) температуры на внешней и внутренней поверхностях оболочки и на оси твэла при x = Q [tea, t uo оси.о) координаты и значения максимальных температур /от / i,m и /оси,т. [c.132]

Анализ сопротивления при движении испаряющегося теплоносителя внутри пористого материала приведен в разд. 4.3. Там было показано, что для расчета перепада давлений необходимо знать изменение величины расходного массового паросодержания двухфазного потока х. Причем там же в качестве примера рассмотрено решение задачи для постоянного по длине канала с проницаемым заполнителем внешнего теплового потока q, когда массовое паросодержание двухфазной смеси линейно возрао-таетх= (Z-L)/ (K-L). [c.122]

Кана.л имел квадратное сечение размером 76 X 76 мм, скорости воздуха состав.лялн от 6 до 30 м1сек (фиг. 2.18). Измерения производились в сечениях, где существовало (сог.ласно [825]) по.лностью развитое турбулентное течение. Длина кана.ла обеспечивала также ускорение твердых частиц, начиная с сечения, где они вводились (через винтовое устройство д.ля подачи частиц), до состояния, где устанавливалось полностью развитое хаотическое движение частиц. Чтобы реализовать условия, при которых частицы не взаимодействуют менаду собой, они подавались с достаточно малым расходом (гл. 4), не превышавшим 230 г мин. [c.86]

Если источник находится непосредственно перед входны.м отверстием канала, а защитный материал расположен между точкой детектирования и каналом (см. табл. 12.2), то поле излучения в защите существенным образом зависит от длины канала / и его диаметра 2а. При этом часто 1 а, — 1, [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...