Сопло расчет

Расход пара удобнее всего определять, используя сопла или диафрагмы критического перепада. В этом случае расход определяется только давлением и температурой пара перед дроссельным устройством, что резко упрощает измерения. Невысокие требования по точности позволяют не делать камер и ограничиться вваркой импульсной линии перед шайбой или соплом. Расчет ведут по формулам, аналогичным формуле (10-9), согласно (Л. 10-8]. [c.299]

Тяга ЖРД. Расчет сопла. Расчетный и нерасчетный режим работы сопла. Расчет сопла по Тб -диаграмме. [c.176]

Важным для исследования движения ракет было нахождение скорости выброса газа из ракетного сопла. Расчеты истечения газа из сопла рассматривались до того в теории газовых турбин и были перенесены на ракеты, в основном без особых изменений. Из первых работ, посвященных адиабатическому истечению газов из сопел применительно к ракетам, отметим работу Д.П. Рябушинского Теория ракет (1920 г.). В 20-х гг. прошлого века в исходное уравнение движения ракет было внесено уточнение, а именно указано на необходимость учета избытка давления на внешнем срезе сопла ракеты в сравнении с атмосферным давлением. [c.79]

Фиг. 40. Зависимость между р /роо и р,/рсс, М , = 1,92, к1Ь. Л — высота уступа, Л — размер выходного сечения сопла. Расчеты = 12 + 2,758 М — —--о = 12 О экспериментальные результаты.

Турбулентный пограничный слой в сопле. Расчет теплообмена в сверхзвуковом сопле при заданном распределении давления ничем не отличается от расчета теплообмена вдоль образующей тела при внешнем обтекании и может быть сделан по формулам (6.54) и (6.59) или (6.60). [c.172]

П]ри проектировании жидкостного ракетного двигателя важным является разработка, определение и расчет основных проектных параметров и характеристик камеры двигателя, т.е. нахождение геометрических размеров и профиля контура камеры сгорания и сопла расчет дроссельно-высотных характеристик определение схемы и конструктивных параметров смесительной головки - выбор типа форсунок, их числа и схемы их расположения на головке расчет распределения компонентов по сечению смесительной головки и форс ун-кам нахождение показателей совершенства камеры сгорания и сопла и оценка ожидаемых энергетических характеристик камеры. [c.3]

Расчет сопла сводится к определению скорости и расхода газа на выходе из него, нахождению площади поперечного сечения и правильному выбору его формы. [c.46]

При е = 1 это выражение дает коэффициент сопротивления мерного сопла. Для трубы Вентури в результате аналогичного расчета получим (см. также введение к гл. VI). [c.150]

Допущение о равенстве коэффициента расхода сопла единице в аналитической модели является достаточно жестким. Его ликвидация возможна лишь с привлечением опытных данных при построении полуэмпирической модели расчета. Однако для определения предельных по энергоразделению возможностей оно может быть использовано. [c.195]

Расчет предполагает наличие критического перепада давления 7с > 2,0. При этом в диапазоне чисел 0,2 < ц < 0,8 в вихревой трубе происходит критическое истечение из отверстия сопла диафрагмы. В этом случае проходное сечение сопла закручивающего устройства в предположении А/, = 1,0 можно определить из выражения [c.223]

В выражении (5.8) (/, дано в кг/с Р, в Па У — газовая постоянная, равная 8314,2/ц. Коэффициент расходов сопла в проектных расчетах может быть принят 0,95 < а . < 0,96. [c.223]

При проектных расчетах удобнее принимать а = 0,95, а после определения размеров проверить по выражению (5.11). Если расхождение не превышает 2% расчет можно считать достаточно точным. Если расхождение (а — а р )/100 > 2%, то, воспользовавшись коэффициентом расхода сопла а , определенного по (5.11), проводят повторный расчет вихревой трубы. [c.224]

В большинстве цитированных выше работ нет ясности в вопросе о критических условиях течения в горле [270, 419, 421]. Это условие важно для точного расчета течения в сопле Лаваля. [c.301]

В работе [78] сообщалось, что частицы окиси алюминия в продуктах истечения из ракетного двигателя являются в основном сферическими со средним диаметром мк среднемассовый диаметр частиц составлял 2—3 мк. Имеется ограниченное количество данных, подтверждающих, что конденсированные частицы в камере ракетного двигателя существенно мельче, чем за срезом сопла, что, по-видимому, связано с конденсацией или агломерацией в сопле. Теоретический метод расчета распределения по размерам частиц окиси алюминия в продуктах истечения из сопла ракетного двигателя предложен в работе [215]. [c.325]

Общий случай расчета с заданным распределением по размерам частиц на входе в сопло и данным законом изменения площади сечения сопла требует решения основных уравнений в виде самосогласованной задачи с учетом различия скоростей и температур частиц разных размеров в каждом сечении сопла. [c.325]

Аналитический метод расчета влияния формы на теплообмен излучением в коническом сопле описан в работо [3881 численный метод разработан в работе [6431. В применении к соплам с многофазным потоком на выходе, эти методы следует изменить в соответствии с материалом предыдущих глав. [c.335]

Характер турбулентного течения в пограничном слое смеси можно выявить, рассматривая, например, течение в сопле (разд. 7.4). На теневых фотографиях виден плотный слой твердых частиц (толщина которого составляет доли миллиметра), движущийся вдоль стенок сопла [731]. Типичные результаты представлены на фиг. 8.10, где экспериментальные данные сравниваются с результатами расчетов (по одномерной схеме) для смеси воздуха со стеклянными частицами при заданном законе изменения сечения (Л/). (Скорость потока и рассчитывалась по давлению Р, скорость частиц Ыр — по скорости потока и и отношению массовых концентраций частиц и газа тг, индекс 1 означает условия на входе или условия торможения.) На расстоянии приблизительно до 50 мм от входа экспериментальные значения Пр и совпадают с расчетными (это означает, что коэффициент сопротивления твердых частиц выбран правильно). За этим сечением измеряемая концентрация частиц в ядре потока остается неизменной, но концентрация твердых частиц у стенки начинает резко возрастать (кривая А/тг ш показывает этот рост). Хотя теневая съемка не позволяет точно определить толщину этого движущегося слоя, значения на фиг. 8.10 показывают, что при х = 63,5 мм [c.365]

Рис. 8.4. Распределение числа Маха на оси при течении вязкого газа в сопле . — расчет по методу работы [102], 2- расчет по методу узкого канала [160, 206], 3 — экспсримепт [66], 4 — контур сопла (б — толщина вытеснения)

Процесс 2 -3 (рис. 19-19) необратим из-за потери теплоты на трение, а процессы 3-4, 4-5, 5-1 и 2-2 необратимы из-за теплообмена при конечной разности температур, но степень необрати-люсти во всех этих процессах в обш,ем случае мала, и в расчетах обычно ее не учитывают. Основная необратимость в паротурбинной установке связана с потерей кинетической энергии на трение пара при его расширении в соплах и на лопатках турбины, поскольку течение пара происходит с большой скоростью. [c.312]

На режимах о недорасширением (по отношению к донному давлении Pgr среднее значение статического давления потока на срезе оопла Ра находится между его нижним значением и верхним, t.b. Pdi f a Рс Поэтому.о учетом полученных экспериментальных данных по pg,, Pj. л да автомодельных режимов истечения можно принять / /у.Это приближенное соотношение использовалось для расчетов импульсной характеристики сопла по одномерной модели соплового потока на режимах, имевших место при продувках с газодинамическим няоадком. [c.13]

Поле течения состояло из 20 х 54 ячеек, Численные расчеты показали, что применение разностной схемы первого порядка точности приводит к сильному росту в горле сопла (при /f =0,1 достигало 6if). Разностная схема второго порядка точности, основанная на линейной экстраполяции плотностей по фор <у-лам (8), снижает до 3 при = 0,1. Для уменьшения погрешно- [c.29]

Проведенное в работе [%] сравнение результатов численного расчета числа Mj, методом характеристик о результатами расчетов по формуле (2) показало, как и следовало ожидать, их хорошее соответствие на оси симметрии струи. Расхождение результатов расчетов наблюдалось о удалением от оси, особенно существенное в приосевой зоне вйлизи среза сопла. Это расхождение было предложено уменьшить, домножив выражение. 2) на подобранный эмпирическим путем коэффициент, равный (га5в) . [c.39]

Расчет сверхзвукового течения в тарельчатом сопле / Гребешок Л.З. с кн. Аэрогазодинашша и нестационарный тепломассообмен. Сб.науч. тр. Киев Наук.думка, 1983, с.3с -3в. [c.142]

Анализируются приближеяные методы расчета параметров сверхзвуковых струй, истекащих в вакуум. Развит приближенный метод определения угла наклона линий тока и чисел Маха в точках сверхзвуковой, осесимметричной струи, достаточно удаленных от среза сопла. Метод основан на использовании результатов расчетов параметров струй методом характеристик и известных закономерностей одномерного течения газа.Приводится сравнение с расчетами по методу характеристик. [c.143]

Для учета теплообмена при течении в сопле чистых газов был нредложен упрощенный метод расчета конвективного теплообмена [351 исследование локальных тепловых потоков было предпринято-в работе [868]. [c.335]

Смотреть страницы где упоминается термин Сопло расчет : [c.450] [c.267] [c.195] [c.167] [c.211] [c.9] [c.14] [c.14] [c.15] [c.18] [c.20] [c.23] [c.23] [c.24] [c.30] [c.31] [c.33] [c.35] [c.36] [c.37] [c.37] [c.40] [c.142] [c.142] [c.366]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...