Течение кольцевое

В исследованном нами диапазоне скоростей наблюдалась первая стадия кольцевого течения — кольцевая-эксцентричная и форма, при которой жидкость движется по верхней и боковой поверхностям в виде пленки, а по нижней поверхности — утолщенным слоем в виде лоткового течения. [c.113]

Имеем Р >, и > 1, т. е. согласно формул (2.16) и (2.17) структура течения кольцевая, а т. к. и >2, то частный вид течения — дисперсно-кольцевой. [c.294]

Сравнивая 3 = 0,9918 и, имеем Р > Р+, и = 2, поэтому (2.15) структура течения кольцевая. [c.304]

Течение Куэтта реализуется в кольцевой щели между двумя касательными цилиндрами, вращающимися с различной угловой скоростью, при отсутствии осевого градиента избыточного давления. Введем цилиндрическую систему координат, ось z которой совпадает с осью цилиндров, расположенных при г = Hi VL г — R.2. < 2)- Угловые скорости цилиндров равны соответственно Qi и Q2. Кинематическое описание течения имеет вид [c.184]

Кольцевое течение представляет собой осевое течение в области между двумя покоящимися коаксиальными цилиндрами. Течение контролируемо, и в принципе функцию у ( ) можно получить из экспериментальной реализации кольцевого течения, хотя практически это не очень удобно. Наиболее интересный результат, который можно получить из опытов кольцевого течения,— это разность нормальных напряжений, ортогональных ограничивающим цилиндрам, которая связана со второй разностью нормальных напряжений следующим уравнением [c.186]

Экспериментальные данные по гидродинамическому сопротивлению упаковок шаров в цилиндрических каналах из работы В. А. Сулина и др. [34] были обработаны по предложенной методике (см. рис. 3.4) для коридорной (Л = 1,1- 1,76), винтовой (jV= 1,89- 1,96) и кольцевой (iV = 2,044-2,8) упаковок. Для винтовой и кольцевой упаковок результаты обработки удовлетворительно согласуются с расчетами по зависимости (3.21). Для искусственно создаваемой коридорной упаковки,, характеризуемой свободным течением части газа по стенкам канала и, следовательно, меньшей турбулентностью, можна рекомендовать зависимость [c.66]

В общем случае ири турбулентном режиме течения в трубе кольцевого сечения длина начального участка может быть определена [31[ по формуле [c.20]

Средний коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности стенки при турбулентном режиме течения капельных жидкостей и газов в каналах кольцевого сечения может быть рассчитан по следующей формуле [4] [c.96]

При турбулентном течении воздуха в односторонне обогреваемом кольцевом канале длина участка тепловой стабилизации может быть определена из соотношения [22] [c.121]

Число Нуссельта при течении воздуха в односторонне обогреваемом кольцевом канале при х>1в.т по формуле (5-18) [c.122]

При течении жидкости в несимметрично обогреваемых кольцевых каналах в условиях тепловой стабилизации н постоянных плотностях тепловых потоков числа Нуссельта на соответствующих поверхностях могут быть определены по следующим формулам [22] [c.124]

При турбулентном течении жидких металлов в кольцевых и щелевых каналах значения чисел Нуссельта и адиабатических температур стенок при одностороннем обогреве можно приближенно определить по следующим формулам [c.126]

Рейнольдса, и течение перестает быть стационарным, несмотря на постоянство скорости обтекания Voo- При атом некоторая часть жидкости время от времени вырывается из кольцевого вихря и сносится вниз но потоку. Указанные колебания вихря сопровождаются колебаниями продольной силы /р, и появлением колеблющейся значительной поперечной (перпендикулярной к скорости потока) силой на сферу (средняя по времени величина которой равна нулю). Резкое падение С при Re,, Ю связано с переходом ламинарного пограничного слоя в турбулентный режим, что приводит к затягиванию точки отрыва погранслоя вниз по потоку и уменьшению сопротивления. [c.251]

Течение в закрученных потоках существенно необратимо, причем необратимость увеличивается с ростом интенсивности закрутки. Часть запаса полной энтальпии, имеющейся у газа на входе в закручивающее устройство, расходуется на преодоление трения, другая — на генерацию турбулентных пульсаций и перестройку течения в процессе продвижения по каналу и за его пределами для случая свободно затопленной струи. В [62] вводится параметр v, который предложено называть коэффициентом потока кинетической энергии кольцевого закрученного потока. Такие течения наиболее часто формируются во фронтовых устрой- [c.24]

При определенных условиях (определенном сочетании режимных и геометрических параметров) наблюдается реверс вихревой трубы, заключающийся в том, что из отверстия диафрагмы истекают не охлажденные, а подогретые массы газа. При этом полная температура периферийного потока, покидающего камеру энергоразделения через дроссель, ниже исходной. А.П. Меркуловым введено понятие вторичного вихревого эффекта [116] и предпринята попытка его объяснения, основанная на теоретических положениях гипотезы взаимодействия вихрей. При работе вихревой трубы на сравнительно высоких степенях закрутки в приосевой зоне отверстия диафрагмы вследствие существенного снижения уровня давления в области, где статическое давление меньше давления среды, в которую происходит истечение (Р < J ), возникает зона обратных в осевом направлении течений, т. е. в отверстии диафрагмы образуется рециркуляционная зона. При некотором сочетании режимных и геометрических параметров взаимодействие зоны рециркуляции и вытекающих элементов в виде кольцевого закрученного потока из периферийной области диафрагмы приводит к образованию вихревой трубы, наружный [c.89]

Рис. 89. Система координат для процесса абсорбции в вертикальной колонне при кольцевом режиме течения.

В данном разделе будут даны постановка и решение задачи о массопереносе через межфазную границу газ—жидкость в условиях кольцевого режима течения газожидкостной смеси. В соответствии с [112] будем считать пленку жидкости турбулентной. Для описания процесса массопереноса в жидкости будем использовать турбулентную модель диффузии [11] [c.305]

Рассмотренные выше реометрические течения позволяют определять вискозиметрические функции для любого заданного материала. Самой доступной в этом смысле является функция т ( ), которую можно получить для всех течений, за исключением кольцевого. Функция ( ) лучше всего получается на основании данных по течению в зазоре между конусом и пластиной, но может быть получена и по измерениям в течении Куэтта. Наиболее трудной для измерения является функция ), и, хотя измерения в кольцевом и крутильном течениях приводят к определению этой функции, все же наилучшую возможность для этого дает, по-видимому, крутильно-коническое течение с а < 0. [c.191]

При обратном выдавливании направление течения металла противоположно направлению движения пуансона относительно матрицы. Наиболее часто встречаюшейся схемой обратного выдавливания является схема, при которой металл может вытекать в кольцевой зазор между пуансоном и матрицей (рис, 3.36, ). По такой схеме изготовляют полые детали типа туб (корпуса тюбиков), экранов радиоламп и т. п. [c.98]

Используя методы, аналогичные изложенным, исслсдоиатсли [191] получили решение для осесимметричного потока. Ими был рассмотрен общий случай течения по кольцевой трубе, которая в пределе переходит в трубу круглого сечения. Теоретические выводы были довольно хорошо подтверж.тены экспериментально. [c.136]

Определить значение коэффициента теплоотдачи и температуру стенки при течении воздуха по односторонне обогренаемому кольцевому каналу. Внешний и внутренний диаметры канала равны соответственно 2=40 мм и di = 8 мм. В рассматриваемом сечении, расположенном за участком тепловой стабилизации (л > .т), средняя массовая температура и скорость движения воздуха i i=10G° и ш) = 55 м/с. [c.117]

При турбулентном течении воздуха в односторонне обогреваемых кольцевых каналах [22] в условиях тепловой стабилизации (х>1и.т), постоянной плотности теплового потока на стенке (внутренней поверхности <7с2 = 0 [c.118]

Режим течения нагреваемой воды турбулентный, и расчет числа Пуссельта и коэффициента теплоотдачи ведем по формуле (5-12) для теплоотдачи при турбулентном течении в каналах кольцевого сечения [c.221]

Более сложным случаем ла.минарного движения ЯЕ ляется осевое течение жидкости под действием перепада давлений в кольцевом зазоре, образованном двумя соосно расположенными цилиндрическими повер.хпостямн (рис. VIII—19). [c.194]

Применяя для кольцевого элемента бесконечно малой радиальной длины dr выведенное ранее уравнение течения между параллельными пластинками, учитывая осевую симметрию течения и пренебрегая спламн инерции по сравнению с силами давления и трения, можем написать [c.201]

Автором в [14] предложена система гидромеханических уравнений (обобщающая результаты А. Н. Крайко и Л. Е. Стернина [9]) двухфазной дисперсной смеси, в которой могут происходить фазовые переходы. В следующей работе [15] эти представления обобщаются на случай полидисперсной смеси, а в работе Б. И. Нигма-тулина[13]на случай дисперсно-кольцевого режима течения газожидкостной смеси. Гидродинамика ламинарных течений в трубах смесей вязких жидкостей рассмотрена Д. Ф. Файзуллаевым [26]. [c.27]

Рис. 1.6 Коэффициент потока кинетической энергии V в кольцевом закрученном течении для вихря ы = onst [62]

Рис. 1.6 <a href="/info/462460">Коэффициент потока кинетической энергии</a> V в кольцевом закрученном течении для вихря ы = onst [62]

Такую модель можно рассматривать как компромиссную между выдвинутой А.П. Меркуловым моделью реверса в виде вторичного вихревого эффекта и моделью вторичных течений, предложенной Линдерстремом-Лангом [236] и развитой авторами работы [70] и Р.З. Алимовым [28]. При определенных условиях в камере энергоразделения происходит перестройка профилей тангенциальной, аксиальной и радиальной скоростей с образованием слоистых течений, в которых периферийный поток частично за счет радиальной составляющей начинает истекать в виде кольцевого потока из отверстия диафрагмы в окружающую среду в виде интенсивно закрученного потока, обмениваясь импульсом, массой и энергией с рециркулирующим потоком из окружающей среды. В периферийный поток при этом будет перекачиваться энергия из возвратного приосевого. Охлажденные массы газа ре- [c.90]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

Опишем цикл предлагаемой установки изображенный на Т, S-н Р, i — диаграммах (рис. 8.20). В предлагаемой установке в вихревой трубе происходит сепарация конденсата — жидкой фазы хладагента и отвод части несконденсировавшегося газа. Как уже отмечалось, вихревая труба выполняет роль конденсатора и расширительного устройства с переохладителем. После процесса охлаждения 2"—2 рабочее тело через завихритель 13 подается в вихревую трубу 3 в виде интенсивно закрученного вихревого потока. В процессе энергоразделения повышается температура у периферийного потока, перемещающегося от соплового ввода за-вихрителя 13 к крестовине 7. Температура периферийных масс газа на 30—50% выше исходной. Этот факт и высокий коэффициент теплоотдачи от подогретых масс газа к стенкам камеры энергетического разделения 14 приводит к интенсификации теплообмена и уменьшению потребной поверхности теплообмена у конденсатора, а, следовательно, обеспечивает уменьшение его габаритов и металлоемкости. В приосевом вихре, имеющем пониженную температуру за счет расширения в процессе дросселирования и вследствие реализации эффекта Ранка, происходит конденсация. Образовавшиеся капли влаги отбрасываются центробежными силами на периферию. Часть конденсата вытекает через кольцевую щель 18 в конденсатосборник, а другая уносится потоком и вытекает через кольцевое коническое сопло 9 в камеру сепарации 4. По стенкам камеры сепарации жидкая фаза хладагента стекает и отводится в испаритель 10. Из испарителя 10 жидкая фаза прокачивается насосом 11 через охлаждаемый объект 12, охлаждает его и возвращается в испаритель 10. Из испарителя 10 паровая фаза через сопло 17 поступает в вихревую трубу в центральную ее часть в область рециркуляционного течения и через коническое кольцевое сопло 9 выбрасывается в се-парационную камеру 4, откуда в виде паровой фазы всасывается вновь в компрессор 1, сжимается до необходимого давления и вновь возвращается через теплообменник 2 на вход в вихревую трубу 3. По межрубашечному пространству 16 между камерой энергоразделения 14 и кожухом 15 циркулирует охлаждающая [c.397]

Однако решение такой задачи, даже если форма всех межфазных поверхностей известна (чего обычно не бывает), практически невозможно. Поэтому применение модели сплошйой среды для описания двухфазных течений газожидкостной смеси ограничено лишь случаями достаточно простой геометрий межфазной поверхности (например, случаи кольцевого и расслоенного течений, см. разд. 5.4). [c.186]

При дальнейшем движении тарели происходит перестройка структуры потока.Сверхкритический перепад давления на кольцевой щели уменьшается до критического, затем до дозвукового. Дозирущее сечение перемещается в цилиндрическую втулку сопла, течение у кромок тарели становится дозвуковым (рис.3,0). Дальнейшее открытие сопла не изменяет картину течения. [c.17]

Баранник Ю.Д. Исследование теплообмена при ламинарном напорном течении Куэтта в кольцевом канале (сопряженная задача). - В кн. Математические методы механики жидкости и газа. Сб. науч.тр. Днепропетровск Изд. Днепропетров, ун-та, I98I, с.86 - 90. [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...