Длинные трубы

Легко показать, что это течение контролируемо. В этом случае избыточное давление снова линейно зависит от z и не зависит от г и 0. Пусть / — падение избыточного давления на единицу длины трубы. Величину / можно легко измерить, поскольку х не зависит от z, а касательное напряжение на стенке получается из уравнения полного баланса сил [c.184]

Пример 10.1. Рассчитать коэффициент теплоотдачи и тепловой поток от стенки трубы подогревателя воды. Длина трубы / = 2м, внутренний диаметр d=16 мм, скорость течения воды аИж = 0,995 м/с, средняя температура воды / = 40 °С, а стенки трубы f,.= 100 С. [c.86]

Рассчитывать (или выбирать) все размеры теплообменника обычно не имеет смысла, поскольку самостоятельно теплообменники предприятия обычно не изготавливают, а на специализированных предприятиях можно заказать лишь теплообменник, соответствующий тем ГОСТам, которые определяют их основные типоразмеры. Так, согласно ГОСТ 25449—82 поверхность пароводяного теплообменника не может быть равна 0,71 м , а только 0,6 или 0,8 м . Длина труб может быть 2 или 3 м. Проще всего после расчета поверхности теплообмена выбрать в каталогах и заказать подходящий серийно выпускаемый теплообменник, обычно заказывают теплообменник с большей поверхностью. В нашем случае F = 0,8 м1 [c.110]

Если же поток не является стабилизированным (длина трубы [c.105]

Наибольшая расходная концентрация. кг-ч/ке-ч Материал и диаметр/длина трубы, мм Re-10-а [c.211]

Материал и диаметр/длина трубы, мм [c.213]

Материал и диа метр/длина трубы, мм [c.215]

Вычислить удельный тепловой поток через стенку на единицу длины трубы qi. Вт/м. [c.13]

S-1. Вычислить средний коэффициент теплоотдачи при течении трансформаторного масла в трубе диаметром d = 6 мм и длиной 1—1 м, если средняя по длине трубы температура масла / , = 80°С. средняя температура стенки трубки /с = 20°С и скорость масла аи = 0,6 м/с (рис. 5-1). [c.65]

Как изменится значение среднего коэ( к )ициента теплоотдачи в условиях задачи 5-1, если длину трубы уменьшить в 5 раз (//rf = = 25 вместо //rf=125), а нее остальные условия сохранить без изменения. Результат расчета сравнить с ответом к задаче 5-1. [c.68]

Так как длина трубы неизвестна, то для первого приближения поправку па начальный участок принимаем ei = l. [c.85]

Определить количество теплоты, которая отводится от воды, движущейся по змеевику с радиусом R=16Q мм, выполненному из трубы диаметром d = = 18 мм. Расход воды 0 = = 0,24 кг/с средняя по длине трубы температура воды /ш=120°С постоянная по длине температура внутренней поверхности трубы /с ==110° С. Длина трубы змеевика / = 3 м. [c.88]

Вычислить потерю напора по длине трубы, если в качестве теплоносителя применены а) вода и б) трансформаторное масло. Расчет произвести для случая охлаждения теплоносителя при температуре стенки трубы /с = 20°С и для случая нагревания при i = = 80" С. [c.89]

Определить коэффициент теплоотдачи от стенки к воде и длину трубы. [c.89]

Определить необходимую длину трубы. [c.90]

Искомая длина трубы [c.101]

Определить необходимое значение плотности теплового потока 9с, Вт/м , и проверить, не может ли при этом значении q возникнуть местное ухудшение теплоотдачи в теплообменнике, рассмотренном в задаче 5-70. если расход воды и диаметр труб увеличить соответственно до 0 = 2 кг/с и d=16 мм. Длину труб и температуры воды на входе и выходе оставить без изменений. [c.111]

Необходимая длина труб [c.147]

Как изменятся коэффициент теплоотдачи и количество сухого насыщенного водяного пара, конденсирующегося в единицу времени на поверхности горизонтальной трубы, если диаметр трубы увеличить в 4 раза, а давление пара, температурный напор и длину трубы сохранить без изменений [c.159]

Гораздо чаще, чем проточные термостаты, применяются печи различных модификаций, от простых с нихромовым нагревателем, для работы в интервале до 1100 °С, до более сложных с молибденовым нагревателем, работающих в инертной атмосфере. Для интервала температур до 1100 °С достаточно удобно устройство печи, показанное на рис. 4.4. Нагреватель ее наматывается лентой из нихрома (сплав 80% N1 и 20% Сг), каркас— любая огнеупорная труба, подходящая для работы в воздухе при 1100 °С. Нагревательная обмотка чаще одна, однако для улучшения однородности температуры вдоль печи она может состоять из трех секций, позволяющих шунтированием уменьшить ток в центральной секции. В зависимости от отношения длины трубы к ее диаметру может возникнуть необходимость дополнительного нагрева с торцов металлического блока сравнения, как показано на рис. 4.4. Поддержание температуры лучше всего осуществляется промышленным регулятором температуры, который управляет током только в основной секции нагревателя. Для избежания чрезмерных усложнений соотношение токов через шунт, охранные нагреватели и основной нагреватель подбирается вручную. В устройстве печи, показанном на [c.142]

Потери на трение по длине трубы не учитывать. [c.154]

Коэффициент сопротивления входа в трубу принять Свх = 0,5, потери на трение по длине трубы не учитывать. [c.156]

Предположим, что рассматривается стационарное прямолинейное течение в длинной трубе с поперечным сечением некруглой формы, например в трубе с эллиптическим сечением. Если повторить для этого случая проведенный в гл. 5 анализ течения Пуазей-ля, окажется, что не существует контролируемых прямолинейных течений. Распределение if по сечению трубы будет не однородным ло координате 9 эллиптической системы координат. Это свидетельствует о существовании нулевого распределения скорости в плоскости поперечного сечения трубы. Тем не менее желательно предположить (для задач определенного типа), что это вторичное течение не слишком существенно например, не следует ожидать его большого влияния на величину /, описывающую падение давления на единицу длины трубы. [c.272]

И требуется рассчитать тепловой поток, передаваемый через цилиндрическую стенку трубы. Задача о распространении теплоты в цилиндрической стенке при известных и постоянных температурах на внутренней и наружной поверхностях, также одномерная, если ее рассматривать в цилиндрических координатах. Температура изменяется только вдоль радиуса (по координате г), а по длине трубы и по ее периметру остается неизменной. В этом случае grad t = dt/dr и закон Фурье будет иметь вид [c.74]

Потера на трение но длине, — это потери энергии, которые в чистом виде тюзникают в прямых трубах постоянного сечс [ия, т. е. при равномерном течении, и возрастают пропорционально длине трубы (рис. 1.29). Рассматриваемые потери обусловлены [c.49]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях п т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залнпание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (щ < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

Вычислить число Эйлера н коэффнцнент сопротивления трения для условий задачи 3-5, если перепад давления по длине трубы Др = 5,88 Па. [c.56]

Определить относительную длину участка тепловой стабилизации /ц.т/rf при ламинарном режиме течения воды в трубе диаметром rf = 14 мм в условиях постоянной по длине трубы температуры стенки (/с = onst), если средняя температура воды /ж = = 50° С и Re i=1500, Вычислить также значение местного коэффициента теплоотдачи на участке трубы, где />/н.т. [c.76]

Вычислить длину участка тепловой стабилизации в трубе диаметром с1= 0 мм при условии постоянства по длине трубы плотности теплового потока на стенке (<7с = onst) и Re,K=1000 при течении следующих жидкостей трансформаторного масла при средней температуре /ж=100°С, воды при ( , = 2Ж С, ртути при = = 120° С, висмута при (ж=400°С и натрия при / = 400° С. [c.77]

Количество передаваемой теплоты Q G pK (ty,,2-Ui) = 0,403-4,187-(18- 10) -= 13,5 кВт, Длина трубы [c.85]

В водяной экоиомайзер парового котла вода поступает с температурой коэффициент теплоотдачи а от стенки трубы экономайзера к потоку воды, если внутренний диаметр труб, по которым движется вода, d = 36 мм, скорость движения воды w = = 0,6 м/с и относительная длина труб Hd>50. [c.86]

Длину трубы определяем из уравнения теплового баланса Q = а( с — /ж) = G pjK (/jK2 — ж-д [c.90]

Для расчета те1ГЛ00тдачн необходимо 3H iti, среднюю по длине трубы температуру жидкости. Так как температура воды на выходе из трубы неизвестна, то задачу ренгаем методом последовательных приближений. [c.92]

Указание. Так как по условиям задачи температурный напор неизвестен, то нельзя непосредственно определить приведенную длину труб Z и установить режим течения пленки конденсата на наружной поверхности труб теплообменника. В связи с этим следует произвести предварительный расчет, предполагая, что режим течения конденсата ламинарный по всей высоте труб. После иахождения значения Д/ необходимо проверить режим течения конденсата. [c.166]

Рассмотрим иапориое ламинарное движение исид-кости в трубе круглого поперечного сечения, вызываемое перепадом давлений по длине трубы. [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...