Диффузор плоский

В формуле вых принимают по графику рис. 8-4 фр — коэффициент расширения или полноты удара в зависимости от а и формы диффузора — плоского, конического по кривой 1 и пирамидального — по кривой 2 рис. 8-4. Коэффициент сопротивления поворотов (проводов и колен) без изменения сечения подсчитывается по формуле [c.350]

Тип диффузора Плоский Пирамидальный [c.156]

Для слабо искривлённых профилей в последнем выражении среднюю линию канала можно заменить хордой Ъ в этом случае получаем известную формулу для угла раскрытия эквивалентного плоского диффузора плоской решётки [c.603]

Рис. 1.15. Поле скоростей за начальным участком плоских диффузоров с различными углами расширения j [203]

Области безотрывного течения в диффузорах как пространственных, так и плоских показаны на рис. 1.22. Кривые / и 2 построены по данным. многочисленных опытов [38, 71, 186]. Они разделяют всю область значений 1 / (Л1) на две для безотрывных диффузоров (область /) и отрыв- [c.29]

Рис. 1.25. Распределение скоростей в различных сечениях участка за плоским диффузором с = 38° 40 и т = 3,3 при различных значениях плоской решетки

Рис. 1,2 ). Распределение скоростей в сечениях участка. та плоскими диффузорами с различными углами расширения

Рис. 1.27. Распределение скоростей за короткими плоскими диффузорами с Ь

Распределение скоростей в сечениях участка за плоскими диффузорами различных форм при = 3,3 1= 38° 40 [c.35]

Рис. 1.31. Несимметричное распределение скоростей за плоским диффузором с — 16

Так, например, поле скоростей в плоском диффузоре с углом расширения = 16 (рис. 1.31) можно описать формулой [c.37]

В качестве примера рассмотрим профили скорости, полученные в плоском диффузоре с углом расширения i -= 16 и в колене с поворотом на 90 (см. рис. 1.31). Как видно из этого графика, в данном случае у, = —0,3 у-2 = 1 фк = 0,2 ш, -= 1,95 Лк = 0,583 и Ашк = 1,64. Распределение скоростей при этих условиях описывается уравнением (1.9). [c.72]

На рис. 7.6 и 7.7 представлены результаты опытов [581 при установке за плоским отрывным диффузором (а = 38° 40 Пх = 3,3) различных решеток. Эти данные наглядно показывают, с одной стороны, насколько трубчатая (ячейковая) решетка полностью устраняет скос, полученный струйками при растекании по ее фронту, а с другой, насколько слабее ее выравнивающее действие по сравнению с изолированной плоской (тонкостенной) решеткой. Например, по рис. 7.7 видно, что в то время как за сеткой или плоской решеткой при = 2 в сечении лд = xlb-y 0,96 профиль скорости уже достаточно выравнен, за устройством сетка (решетка) + трубчатая решетка при том же 2 и в том же сечении про- [c.166]

С целью проверки структуры потока для рассматриваемого случая была изготовлена модель электрофильтра с осевым подводом через горизонтальный диффузор при отношении площадей Ру.1Ра= 9,7 (рис. 9.1). В качестве осадительных электродов служили плоские пластины (десять, толщиной 6 = 2 мм). Для выравнивания потока до входа в рабочую часть аппарата были установлены согласно расчету (см. гл. 4) три плоские решетки [(1=0,4 — 0,38 ( отв = Ю мм)]. Поля скоростей измерялись в двух [c.217]

Плоский диффузор с разделительными стенками, Сб1 — 60°, без решеток [c.236]

Часто по условию размещения электрофильтра подводить газовый поток к нему можно только так, как показано на рис. 9.16. Идущий по общему газоходу / вниз поток раздваивается с помощью симметричного тройника 2 и через одно из двух ответвлений 3 и следующий за ним плоский диффузор 4 поступает в бункерную форкамеру 5 одного из электрофильтров 6. Отношение площадей сечений рабочей камеры аппарата и ответвления 3 м 12, а отношение площадей сечения рабочей камеры и выходного сечения диффузора Рц/Р 5. [c.252]

Для аппаратов с боковым подводом потока разработаны две конструкции распределительных устройств [101, 122, 127]. Из двух вариантов, испытанных для случая бокового подвода, рассмотрим один более простой с лучшими аэродинамическими характеристиками конструкции. Этот вариант типа балкон (рис. 10.27, б) состоит из конфузора 8 с переходом с круглого входного сечения на эллиптическое на выходе н плоского щелевого диффузора, выполненного из четырех симметрично расположенных относительно оси диффузора криволинейных стенок. Две стенки 10 сплошные, две стенки II перфорированные. Сверху и снизу диффузор закрыт сплошной стенкой 7 и перфорированной стенкой 9. [c.292]

Результаты экспериментального определения потерь (включая трение) в плоских диффузорах одной и той же длины при постоянном среднем угле раскрытия а = 38° 40, но с разными очертаниями боковых стенок, приводятся ниже. На рис. 8.30 представлены контуры испытывавшихся диффузоров. Первый контур — прямая, второй — дуга окружности, третий — соответ- [c.458]

Применяя диффузоры специальной формы, можно осуществлять ступенчатое торможение сверхзвукового потока посредством различных систем косых скачков уплотнения. Так как за обычным плоским косым скачком скорость остается сверхзвуковой, то для полного торможения потока нужно за последним косым скачком поместить прямой скачок или особый участок криволинейной ударной волны, элементами которой являются сильные косые скачки, переводящие поток в дозвуковой. [c.464]

Принципиальная схема плоского диффузора с двумя скачками уплотнения изображена на рис. 8.39. Для того чтобы получить первый косой скачок с нужным углом наклона а, следует устроить клинообразный выступ, отклоняющий поток на угол ш, который для заданного значения Мн подбирается по рис. 3.12. Наличие клина не нарушает внешнего обтекания диффузора, если расстояние ОС выбрано из условия встречи фронта скачка ОА с кромкой входного отверстия. Площадь входного отверстия диффузора должна быть рассчитана так, чтобы скорость потока в нем равнялась скорости за прямым скачком. В этом случае прямой скачок помещается в плоскости СА и не влияет на внешнее обтекание диффузора. [c.468]

Рис. 8.39. Схема плоского диффузора с двумя скачками ОА — первый косой скачок, СА — прямой скачок, —косой скачок внешнего обтекания

Рис. 8.40. Схема плоского диффузора с тремя скачками ОА — первый косой скачок, DA — второй косой скачок, СА — прямой скачок, АВ — косой скачок внешнего обтекания

Принципиальная схема осесимметричного сверхзвукового диффузора ничем не отличается от схемы плоского диффузора. [c.469]

В сложном осесимметричном диффузоре все скачки, кроме первого, можно рассчитать как для плоского потока ввиду того, что они размещаются в относительно узких кольцевых каналах. [c.469]

Коэффициент сопротивления диффузора за вентилятором практически не зависит от того, является диффузор плоским или пира мидальным, и определяется для обоих типов по одному графику. Ступенчатые диффузоры за вентилятором выбираются и рассчитываются по рис. VH-14, б так же, как расположенные в канале, но вместо угла раскрытия диффузорной части определяется ее степень расширения. [c.17]

Экспериментальные исследования перечислешпях вопросов равномерного распределения потоков по сечению каналов и аппаратов до 50-.х годов не носили систематического характера. Исследования выравнивающего действия сетки, плоских и пространственных (трубчатых) решеток, помещенных в потоке с большой начальной неравномерностью поля скоростей, были проведены в 1946—1948 гг. [58], Начальная неравномерность поля скоростей на прямых участках создавалась путем установки перед ними прямолинейных диффузоров прямоугольного сечения с углами расширения 1=244-180° и степенью расширения iii - F /Fq = 33, а также коротких (lg/2bi 1 rti 3,3), криволинейных (dpidx = onst) I ступенчатых диффузоров. [c.12]

В диффузорах с углом расширения > 40° поток не может следовать даже по одной из сторон и отрывается одновременно по всему периметру сечения, образуя струйное течение. Отрыв становится более устойчивым, а профиль скорости более постоянным, чем при меньших углах расширения. Опыты показывают (см. рис. 1.21, б), что при углах расширения 1 > 24° отрыв потока начинается у входного сечения диффузора, даже при больших числах Не, когда отрыв турбулентный. Интересно отметить, что неравномерность распределения скоростей, а также отрыв потока в плоском диффузоре наблюдаются не только в плоскости ])асширения, но и в перпендикулярной к ней плоскости, = г /Ь (рис. 1.25). Под плоским диффузором подразумевается диффузор, который расширяется только в одной плоскости. [c.31]

Из сопоставления результатов исследования рассматриваемого варианта подвода потока к модели аппарата круглого сечения при отношении FJF 16 (рис. 8.5) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, видно, что даже при подводе через короткий диффузор с р.азделительными стенками заметно улучшается распределение потока по сечению аппарата (М ( 2,12 вместо УИ 3,35). Дополнительной установкой одной плоской решетки ((( 12 / - 0,35) или решетки из угс>лков (( р 60 [c.207]

В табл. 9.3 приведены результаты исследования выравнивающего действия (впервые предложенных автором) штампованных решеток с круглыми отверстиями. Образуемые при этом кромки-козырьки способствуют приданию струйкам, проходящим через эти отверстия, направление, близкое к осево.му. Две такие решетки, установленные в диффузоре, приводят практически к удовлетворительному полю скоростей в сечении 2—2 (/И,( = 1,20). Значительно лучшее распределение скоростей получается при установке в форкамере дополнительно к штампованным одной плоской решетки (/Ик = 1,08). [c.230]

Системы кольцевых диффузоров [75, 76] показаны на рис. 10.24. Здесь же приведены измеренные за ними (на расстоянии 20 мм от слоя) профили скорости. Эти диффузоры не обеспечивают даже удовлетворительной степени равномерности потока. Из этого следует, что все эти способы раздачи потока могут быть использованы только как вспомогательные распределительные устройства. Для полного выравнивания потока вместе с иимп должны быть применены другие выравнивающие устройства, Б первую очередь подробно рассмотренные плоские решетки, которые отличаются простотой и компактностью. При этом следует отметить ошибочность утверждения, что такие решетки создают слишком большое дополнительное сопротивление движению потока в аппарате. На самом деле это не так. Дело в том, что распределительные решетки устанавливают в сечении с наибольшей площадью, т. е. с минимальными скоростями, и если они подобраны правильно (по расчету), то, несмотря даже на значительный их коэффициент сопротивления, абсолютное значение потерь давления получается по сравнению с общими потерями давления в аппарате небольшое. [c.284]

В многоскачковом диффузоре с внешним сжатием угол (о велик и скачок АВ на наружной стороне обечайки (рис. 8.40) оказывается интенсивным. Возможны и такие случаи, когда угол Юн больше предельного со угла поворота потока в плоском косом скачке уплотнения. При этом вместо плоского скачка АВ образуется [c.472]

На рис. 8.43 штриховой линией изображена зависимость предельного угла поворота потока в присоединенном плоском скачке от числа Маха сйта1(Мя) при к = 1,4. Здесь же нанесены кривые значений суммарного угла поворота потока o в оптимальной системе плоских скачков (для диффузора с внешним сжатием), состоящей из различного числа скачков (т = 2, 3, 4). Как видно пз рис. 8.43, суммарный угол поворота потока в оптимальной системе из трех скачков приблизительно равен предельному углу поворота невозмущенного потока у обечайки, а в случае четырех скачков — больше предельного. Иначе говоря, при тге > 3 (для [c.473]

Как показывает рис. 8.38, увеличение числа скачков ведет к уменьшению суммарных потерь полного давления в системе. При увеличенип числа скачков до бесконечности потери в системе должны упасть до нуля (Од- - 1), т. е. осуществляется переход к изоэнтропическому торможению. Форма центрального тела плоского изоэнтропического сверхзвукового диффузора с внешним сжатием изображена на рис. 8.44. [c.473]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...