Линейный источник тепла

Тогда задача сводится к движению по поверхности x = 0 полупространства со скоростью 1/(т) в направлении оси ОУ линейного источника тепла у переменной интенсивности. [c.169]

Источник тепла в форме цилиндра можно представить состоящим из бесчисленного множества линейных источников тепла, расположенных по цилиндрической поверхности. [c.368]

Го — расстояние от начала координат до линейного источника тепла [c.369]

При исследовании нестационарного перемешивания теплоносителя в пучке витых труб использовался метод диффузии от системы линейных источников тепла, впервые примененный для исследования стационарного перемешивания в таких пучках [9]. Этот метод заключается в исследовании процесса диффузии тепла от группы нагретых труб вниз по потоку. Для экспериментальных установок и участков различного масштаба обычно нагревались группы из 7 и 37 витых труб [39]. При исследовании нестационарного тепломассопереноса на пучках с 127 трубами нагревалась центральная зона из 37 витых труб. Нагрев труб осуществлялся благодаря их омическому сопротивлению при пропускании электрического тока. Создаваемая при этом неравномерность тепловыделения по радиусу пучка формирует неравномерность полей температуры теплоносителя, в качестве которого использовался воздух. Неравномерность температур частично выравнивается благодаря межканальному поперечному перемешиванию теплоносителя. Этот процесс характеризуется эффективным коэффициентом диффузии который определяется путем сопоставления экспериментально измеренных и теоретически рассчитанных полей температур в рамках принятой модели течения гомогенизированной среды, которая заменяет течение теплоносителя в реальном пучке витых труб. [c.56]

Использование метода диффузии от системы линейных источников тепла для определения коэффициента /), при нестационарном протекании процесса имеет свои особенности. Это связано, прежде всего, с необходимостью рассматривать в общем случае задачу в сопряженной постановке, так как процессы теплопереноса в теплоносителе и в стенках труб взаимосвязаны, а условия на границе с теплоносителем неизвестны. При использовании модели течения гомогенизированной среды удается избежать необходимости определения полей температур в стенках труб и заранее задать граничные условия, используя понятие коэффициента теплоотдачи, зависящего от граничных условий. При этом тепловая инерция витых труб. учитывается введением в систему уравнений, описывающих нестационарный тепломассоперенос в пучке, уравнения теплопроводности для твердой фазы, а изменение температуры труб во времени и пространстве идентично изменению температуры твердой фазы гомогенизированной среды. Система уравнений (1.36). .. (1.40), приведенная в гл. 1, позволяет рассчитать поля температур теплоносителя и стенки труб (твердой фазы), зависящие от продольной и радиальной координат в различные моменты времени, т.е. решить двумерную нестационарную задачу. В гл. 5 будет рассмотрена система уравнений и метод ее расчета, которые позволяют решить задачу и при асимметричной неравномерности теплоподвода. Однако, как показали проведенные исследования стационарных трехмерной и осесимметричной задач, коэффициент В,, определенный для этих случаев течения, остается неизменным при прочих равных условиях. Поэтому при экспериментальном исследовании нестационарного тепломассопереноса в пучках витых труб целесообразно ограничиться рассмотрением только осесимметричной задачи. Такая задача решена впервые, поскольку все предыдущие исследования ограничивались использованием одномерного способа описания процессов нестационарного теплообмена в каналах, когда рассматривается течение с постоянной по сечению канала скоростью и температурой, которые изменяются только по длине канала. При этом температура стенки определяется из уравнения Ньютона для теплового потока по экспериментальным значениям коэффициента теплоотдачи [24, 26]. [c.57]

Особенностью использования метода диффузии от линейных источников тепла при исследовании нестационарного пере- [c.57]

В [Л. 354] вдув газа рассматривается как линейный источник тепла на стенке, зависящий от расхода, температуры, теплоемкости и других свойств охладителя. Получено уравнение [c.396]

Здесь t x, у, т) — температурное поле массива с линейным источником тепла Q — мощность источника температура окружающей среды [c.6]

Импульсный метод линейного источника тепла основан на решении двухмерного уравнения теплопроводности для неограниченного тела при [c.315]

Граничные условия определяют вид решения для каждого конкретного случая. Уравнение имеет простое решение в случае непрерывного и постоянного линейного источника тепла бесконечной длины в бесконечном изотропном теле [7]. [c.300]

Предположим, что вдоль некоторой прямой расположен линейный источник тепла мощностью (на единицу длины) Q ( )- Тогда при больших значениях времени температура на расстоянии г от этой прямой равна [c.396]

При реализации метода в исследуемом образце размещают линейный источник тепла (проволока диаметром 0,05—0,1 мм с малым температурным коэффициентом сопротивления), а на расстоянии Го от него — дифференциальную термопару. Начальная температура образца должна быть равна температуре окружающей среды о- Электрическая схема прибора включает реле времени, с помощью которого обеспечивается заданная длительность импульса То, фотоэлектрический самопишущий прибор для регистрации зависимости и [c.316]

В 3.10 приводится решение задачи о нестационарном осесимметричном поле полого цилиндра конечной длины, основанное на решениях задач о нестационарной теплопроводности длинного цилиндра ( 3.9) и неограниченной пластины ( 3.7). Наконец, в 3. П рассматривается задача о нестационарном плоском осесимметричном температурном поле в длинном цилиндре, вызванном линейным источником тепла, расположенным на его оси. Во всех рассмотренных задачах теплопроводности теплофизические характеристики считаются постоянными величинами. [c.55]

Нестационарное плоское осесимметричное температурное поле длинного цилиндра под воздействием линейного источника тепла, расположенного на оси цилиндра [c.88]

Подставляя функции (3.11.8) — (3.11.11) в выражение (3.9.12), получаем решение для нестационарного температурного поля цилиндра с линейным источником тепла на оси мощности ш в окончательном виде [c.90]

Применение полученных решений иллюстрируется примерами определения тепловых напряжений в длинном сплошном цилиндре при конвективном теплообмене между его поверхностью и средой и воздействии линейного источника тепла, расположенного на оси цилиндра. [c.93]

Пример 2. Определим тепловые напряжения в длинном цилиндре под воздействием линейного источника тепла на оси мощности гл). [c.120]

Цилиндрические волны могут возникнуть в случае линейного источника тепла или линейного центра расширения — сжатия и в неограниченной термоупругой среде с цилиндрической полостью, на границе которой задан нагрев, давление или деформация, распределенные осесимметричным образом. [c.788]

Из многочисленных решений здесь мы дадим только окончательный результат, относящийся к линейному источнику тепла [c.788]

В предыдущем параграфе были приведены функции Грина для точечного и линейного источников тепла. Они удовлетворяют уравнениям [c.788]

Бесконечная пластинка, нагреваемая линейным источником тепла [c.222]

Рассмотрим свободную внешней нагрузки нагреваемую линейным источником тепла бесконечную пластинку, обладающую цилиндрической анизотропией. Мощность источника тепла изменяется в начальный момент времени на некоторую величину оставаясь в дальнейшем постоянной. Считаем, что температура, скорость [c.222]

Сущность метода заключается в следующем. Линейный источник тепла бесконечной длины (проволока) располол ен перпендикулярно к ламинарному одномерному потоку газа, имеющему скорость и. При условии постоянства коэффициента теплопроводности л и теплоемкости Ср подъем температур за линейным источником тепла на любом расстоянии от него г = х + у выражается формулой [c.37]

В одной из реализаций этого метода [15] в качестве линейного источника тепла применена металлическая нить 2 длиной L и диаметром 0,05—0,1 мм (рис. 89). Нить нагревается током мощностью Р. На расстоянии I = 4-н6 мм по обе стороны от нити располагаются спаи термопар 3. [c.155]

При электрошлаковой сварке с порошкообразным присадочным металлом (ППМ), которая находит все большее примеиение в промышленности вследствие резкого увеличения скорости сварки по сравнению с обычной электрошлаковой сваркой, термические циклы рассчитываются по схеме одного линейного источника тепла, движущегося в пластине. Этот линейный источник тепла следует распо лагать по оси шва на глубине 15—20 мм от поверхности шлаковой ванны, в тепловом центре процесса с температурой 2100—2150° С Скорость охлаждения и длительность нагрева определяются по уравнениям (П.11), (11.13). [c.31]

Рис. II. Температурные поля предельного состояния подвижного линейного источника тепла

Линейный источник тепла имеет бесконечно малое поперечное сечение. Можно представить себе, что в этом случае тепло сконцентрировано в тонкой длинной призме с сечением бесконечно малой величины. [c.108]

Температурная функция от мгновенного линейного источника тепла в полуогрэниченном массиве (вкладыш) имеет вид [12] [c.170]

Температура любой точки пластины (без учета теплоотдачи в окружающую среду) от мпновенного линейного источника тепла определяется известным выражением [3] [c.368]

При реализации метода в исследуемом образце размещают линейный источник тепла (проволока диаметром 0,05—0,1 мм с малым температурным коэффициентом сопротивления), а на расстоянии Го от него — дифференциальную термопару. Начальная температура образца должна быть равна температуре окружающей среды о. Электрическая схема прибора включает реле времени, с помощью которого обеспечивается заданная длительность импульса То, фотоэлектрический самопишущий прибор для регистрации зависимости Л мапо = /(т) и промежуточное пусковое реле, синхронизирующее работу реле времени с подачей мощности на источник тепла [121]. [c.316]

В настоящей главе рассматриваются следующие статические задачи термоуп ругостж пространственная для бесконечной среды с конечным числом включений, имеющих форму параллелепипеда, при постоянной температуре одномерная для многослойного цилиндра, поверхность которого поддерживается при постоянной температуре для полого цилиндра, материал которого представляет собой композит, состоящий из двух чередующихся между собой концентрически расположенных слоев с различными-фнзико-механнческимн характеристиками, а внутренняя и внешняя поверхности поддерживаются при различных температурах двумерная для кусочно-однородного полупространства, нагреваемого действующими на некотором расстоянии от краевой поверхности источниками тепла, плотность которых периодически изменяется по координате двумерная для полубесконечной пластинки с тонким инородным пластинчатым включением, параллельным ее боковым поверхностям, нагреваемой движущимся по краевой поверхности линейным источником тепла, При этом используются метод возмущений и метод, основанный на использовании аппарата асимметричных и симметричных обобщенных функций. Для пространственной задачи построено приближенное решение, на основе которого показано, что внутри включения напряжения изменяются незначительно, касательные напряжения везде, кроме близких окрестностей вершин параллелепипеда, в которых они имеют логарифмическую особенность, незначительны по сравнению с нормальными напряжениями. Для кусочно-однородного цилиндра находятся замкнутые решения, единые для всей области их определения. [c.233]

Первой схеме соответствует однопроходная сварка листов встык или наплавка при глубине проплавления, мало отличающейся от толщины наплавляемой пластины. Скорость охлаждения околошовного участка для таких процессов рассчитывают по номограмме, соответствующей принятому в данном опыте значению температуры То предварительного подогрева (или охлаждения) основного металла. При этом из всего семейства кривых номограммы используют только одну, соответствующую толщине металла 6=1 см. При рассматриваемой расчетной схеме с линейным источником тепла в пластине малой толщины эта линия связывает значения скорости охлаждения Шо околощовного участка с соответствующими удельными значениями погонной энергии 1/и6 (< /у6), приходящимися па единицу (1 см) толщины свариваемого (подвергаемого наплавке) металла. Поэтому для определения действительных значений погонной энергии следует ее удельное значение, полученное по номограмме для каждого расчетного или заданного значения Wo, умножить на действительную толщину (см) свариваемых (наплавляемых) деталей. [c.90]

Относительно более подробно изучена устойчивость двумерной свободноконвективной струи над горизонтальным линейным источником тепла (горизонтальная нагретая нить). Исследование основного течения восходит к работе Я.Б. Зельдовича [56], указавщего в этой задаче автомодельное преобразование. Согласно этому преобразованию продольная и поперечная компоненты скорости, толщина струи и температура на оси изменяются с вертикальной координатой следующим образом [c.225]

Мгновенный линейный источник тепла. В начальный момент времени в линейном элементе объема, представляющем бесконечную приз> му с основанием с1хс1у и осью, совпадающей с осью 01, сосредоточено тепло с равномерной линейной интенсивностью кал1см. В этом случ е процесс распространения тепла происходит согласно уравнению [c.143]

Электрошлаковая сварка. Одной из наиболее характерных особенностей тепловых процессов при электрошлаковой сварке является значительная распределенность источника тепла. Схему нагрева обычно представляют приближенно как движение трех распределен ных (плоских) нсточникон тепла, двух шлаковых н одного металлического (см. рис. П.13, а) или как движение трех линейных источников тепла, движуш,ихся по сварив-аемой кромке на определенных расстояниях друг от друга (см. рис. 11.13, б). [c.31]

Вследствие асимметрии теплового поля для различных точек припуска, а также неодновременности достижения максимальных температур по всему слою нагрева-гмого металла, предварительные термические напряжения и деформации, возникающие в зоне резания, распределены по достаточно сложным законам. Расчеты, выполненные в ЛПИ методом конечных элементов, показывают, что в условиях плазменно-механического точения или строгания в момент подхода к режущей кромке материал, располагающийся в центральной части сечения среза, находится в растянутом состоянии при уровне напряжений около 100 МПа. По краям среза развиваются напряжения сжатия, достигающие значений 200... 500 МПа. Аналогичные расчеты выполнялись в ЛПИ по той же программе для фрезерования с плазменным нагревом листовых заготовок из аустенитной стали 45Г17ЮЗ в условиях частичного сплавления припуска с использованием дилатограмм, полученных при скоростях нагрева и охлаждения 100°С/с. Величины временных напряжений, возникающих в сечении плоскостью ХОУ плиты толщиной 40 мм через 60 с после прохождения линейного источника тепла, показаны на рис. 30. [c.66]

Мгновенный линейный источник тепла. В начальный момент времени в линейном элементе объема, представляющем бесконечную призму с основанием йхйу и осью, совпадающей с осью 02, сосредоточено тепло с равномерной линейной интенсивностью [c.150]

Параметры режима сварки существенно сказываются на характере температурного поля предельного состояния. На рис. 71 показано влияние параметров режима на это поле при однопроходной стыковой сварке стальных образцов толщиной 1 см (температурное поле предельного состояния в бесконечной пластине от подвижного непрерывно действующего линейного источника тепла). [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...